宋殿義， 譚清華， 申志強(qiáng)， 蔣志剛

(1. 國(guó)防科技大學(xué) 軍事基礎(chǔ)教育學(xué)院，長(zhǎng)沙 410072； 2. 國(guó)防科技大學(xué) 空天科學(xué)學(xué)院，長(zhǎng)沙 410073)

混凝土廣泛應(yīng)用于防護(hù)結(jié)構(gòu)，如防護(hù)墻[1]和遮彈層[2]等。這些結(jié)構(gòu)必須具有良好的抗侵徹性能，包括抗多發(fā)打擊性能[3]。采用鋼管約束混凝土是提高混凝土防護(hù)結(jié)構(gòu)抗侵徹性能的有效途徑[4]。目前，關(guān)于普通混凝土[5]、高強(qiáng)混凝土[6]和超高性能混凝土[7-8]的抗侵徹性能的研究較多，而關(guān)于約束混凝土抗侵徹性能的研究較少[9]。單孔圓鋼管約束混凝土靶抗穿甲彈侵徹試驗(yàn)[10-12]表明：鋼管約束混凝土靶具有優(yōu)良的抗單發(fā)和多發(fā)打擊性能，靶的損傷范圍可限制在鋼管單元內(nèi)，侵徹深度可比半無(wú)限混凝土靶減小10%～20%。理論分析[13]和數(shù)值模擬表明，優(yōu)化鋼管尺寸(壁厚和直徑或邊長(zhǎng))可有效提高鋼管約束混凝土靶的抗侵徹性能。蒙朝美等[14]進(jìn)行的圓形、正方形和正六邊形鋼管約束混凝土靶抗12.7 mm穿甲彈侵徹試驗(yàn)表明，正六邊形鋼管約束混凝土靶的抗侵徹性能優(yōu)于圓形和正方形。最近，宋殿義等[15]和蒙朝美等[16]分別進(jìn)行了12.7 mm穿甲彈侵徹不同邊長(zhǎng)正六邊形鋼管約束混凝土靶試驗(yàn)和不同形狀鋼管約束混凝土靶數(shù)值模擬，表明鋼管規(guī)格對(duì)鋼管約束混凝土靶的抗侵徹性能有重要影響，在一定范圍內(nèi)，鋼管壁厚越大或邊長(zhǎng)越小，鋼管的約束作用越大，靶的抗侵徹能力越強(qiáng)。文獻(xiàn)[17]開(kāi)展了WT系列靶(正六邊形蜂窩混凝土靶)抗侵徹性能研究，表明蜂窩鋼管約束混凝土厚靶的中心單元混凝土共受到三種約束作用的影響，分別是中心單元的鋼管約束作用、中心單元混凝土的自約束作用和周邊單元的附加約束作用，因此，合理的邊長(zhǎng)與壁厚匹配可明顯提高蜂窩鋼管約束混凝土靶的抗侵徹能力，結(jié)果表明：與單孔靶和半無(wú)限靶比較，較優(yōu)匹配的WT140/4.5靶(蜂窩鋼管外接圓直徑140 mm，壁厚4.5 mm，中心單元含鋼率7.42%)的侵徹深度分別減小22.8%和19.4%。但是，現(xiàn)有鋼管約束混凝土抗侵徹研究主要針對(duì)結(jié)構(gòu)單元(單孔靶)或抗單發(fā)打擊性能，尚無(wú)關(guān)于多孔蜂窩鋼管約束混凝土靶抗多發(fā)打擊性能研究的公開(kāi)報(bào)道。

在課題組前期工作的基礎(chǔ)上，為進(jìn)一步探索鋼管約束混凝土工程應(yīng)用中存在的可能工況，本文擬開(kāi)展多孔蜂窩鋼管約束混凝土靶和半無(wú)限靶抗12.7 mm穿甲彈多發(fā)打擊對(duì)比試驗(yàn)，測(cè)量損傷參數(shù)，分析靶體混凝土的損傷模式和抗侵徹機(jī)理，比較蜂窩鋼管約束混凝土靶與半無(wú)限混凝土靶的抗多發(fā)打擊性能，以期為多孔蜂窩鋼管約束混凝土靶的抗多發(fā)打擊設(shè)計(jì)提供參考。

1 侵徹試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)方案

侵徹試驗(yàn)原理如圖1所示。其中：12.7 mm口徑彈道槍用于發(fā)射12.7 mm彈丸，高速攝像系統(tǒng)(高速攝像機(jī)型號(hào)FASTCAM SA1.1，最大幀頻6.75×105fps，本文采用幀頻5×104fps)主要用于記錄彈丸著靶姿態(tài)，六路電子測(cè)時(shí)儀和光幕靶用于測(cè)量彈丸速度(近似作為撞擊速度)。

彈丸為12.7 mm穿甲彈，結(jié)構(gòu)組成如圖2所示，其中鎢合金彈芯直徑7.5 mm，長(zhǎng)度34.3 mm，質(zhì)量19.7 g。彈丸撞擊速度約為800 m/s，垂直入射。

圖1 侵徹試驗(yàn)裝置(mm)Fig.1 Set-ups of penetration tests (mm)

圖2 穿甲彈丸結(jié)構(gòu)組成Fig.2 Structural composition of armor piercing projectile

為比較鋼管約束混凝土靶與半無(wú)限靶的抗多發(fā)打擊性能，基于Song等的研究，分別選擇單發(fā)打擊侵徹深度最小的WT140/4.5靶和正六邊形蜂窩混凝土靶中尺寸最大的WT160/3.5靶(外接圓直徑160 mm，壁厚3.5 mm)進(jìn)行侵徹試驗(yàn)，靶體設(shè)計(jì)如表1所示。其中：WT140/4.5和WT160/3.5為七孔正六邊形蜂窩鋼管約束混凝土靶，如圖3(a)所示，其蜂窩鋼管由Q235鋼板焊接而成，中心單元和周邊單元可分別模擬實(shí)際整體結(jié)構(gòu)的中部和周邊區(qū)域；C405為圓柱形靶，如圖3(b)所示，其厚度(350 mm)較大，直徑大于30倍彈徑，可近似視為半無(wú)限靶。

WT140/4.5和WT160/3.5靶的設(shè)計(jì)彈著點(diǎn)，如圖3(a)所示，點(diǎn)①為靶中心，點(diǎn)②～點(diǎn)④為中心單元對(duì)稱軸的四分點(diǎn)，比較點(diǎn)①～點(diǎn)④的侵徹深度可考察蜂窩鋼管約束混凝土靶的抗多發(fā)打擊性能；點(diǎn)⑤和點(diǎn)⑥為周邊單元對(duì)稱軸的四分點(diǎn)(靠近中心單元一側(cè))，主要考察相鄰單元損傷對(duì)抗彈性能的影響。為了便于比較，C405靶的彈著點(diǎn)按偏心距與WT140/4.5靶相同布置，如圖3(b)所示。

靶體混凝土采用C70自密實(shí)混凝土，設(shè)計(jì)配合比如表2所示。其中：水泥采用P.O52.5普通硅酸鹽水泥；粗集料為碎石，最大粒徑16 mm，針片狀含量不大于5%；細(xì)集料為中砂；拌合水為自來(lái)水；摻合料主要為固特邦公司生產(chǎn)的無(wú)收縮自流密實(shí)混凝土外加劑(GMA-J)[18]。混凝土標(biāo)準(zhǔn)試件(150 mm×150 mm ×150 mm)的軸心抗壓強(qiáng)度為73 MPa(28 d)，實(shí)測(cè)密度為2 385 kg/m3。

圖3 設(shè)計(jì)彈著點(diǎn)(mm)Fig.3 Design of impact points(mm)

表1 靶體設(shè)計(jì)Tab.1 Specification of the cellular STCC targets

表2 混凝土設(shè)計(jì)配合比Tab.2 Design of concrete mix proportion (kg/m3)

1.2 試驗(yàn)結(jié)果

按照試驗(yàn)方案，進(jìn)行了三個(gè)試件共18發(fā)子彈槍擊試驗(yàn)，每個(gè)試件6發(fā)，按彈著點(diǎn)編號(hào)從小到大進(jìn)行。高速攝像表明，彈丸著靶姿態(tài)除WT160/3.5的第⑤和第⑥槍為斜入射(見(jiàn)圖4(a))外，其余均為正入射(見(jiàn)圖4(b))。

圖5為多發(fā)打擊后靶的正面(迎彈面)照片，并標(biāo)注了實(shí)際彈著點(diǎn)位置，可見(jiàn)：所有靶都形成了漏斗坑，實(shí)際彈著點(diǎn)與設(shè)計(jì)彈著點(diǎn)(見(jiàn)圖3)存在一定的偏差，但沒(méi)有重彈現(xiàn)象；WT140/4.5和WT160/3.5靶，由于鋼管壁的阻裂、阻波作用，4發(fā)打擊后僅中心單元產(chǎn)生了漏斗坑，鋼管壁沒(méi)有明顯的塑性變形；第⑤和第⑥發(fā)打擊后，混凝土損傷仍被限制在受打擊單元內(nèi)，但與中心單元相連的鋼管壁由于失去了混凝土的支撐作用，產(chǎn)生了明顯的彎曲變形；C405靶6發(fā)打擊后，混凝土損傷范圍覆蓋了整個(gè)靶。

圖4 彈丸著靶姿態(tài)(高速攝像)Fig.4 Incident posture of projectiles (high-speed video)

圖5 靶的正面損傷情況Fig.5 Damage of concrete at front surface

圖6為6發(fā)打擊后靶的背面照片，可見(jiàn)：C405靶，混凝土沒(méi)有明顯損傷；WT140/4.5和WT160/3.5靶，除鋼管壁處浮漿由于應(yīng)力波的作用而脫落外，鋼管內(nèi)部混凝土(核心混凝土)沒(méi)有損傷。因此，所有靶均可視為厚靶。此外，所有靶側(cè)面鋼管沒(méi)有明顯的塑性變形。

測(cè)量漏斗坑深度和體積后，采用氧割切開(kāi)鋼管，觀察各單元核心混凝土側(cè)面的損傷情況，發(fā)現(xiàn)未被槍擊單元核心混凝土側(cè)面沒(méi)有明顯裂紋，而被槍擊單元核心混凝土側(cè)面產(chǎn)生了裂紋。圖7為WT140/4.5、WT160/3.5試件被槍擊單元和C405試件的側(cè)面裂紋情況?？梢?jiàn)：WT140/4.5和WT160/3.5試件被槍擊單元的核心混凝土側(cè)面產(chǎn)生了徑向、環(huán)向和軸向裂紋，但裂紋寬度較小(圖中用深色筆標(biāo)注)，而C405試件側(cè)面裂紋寬度較大，且延伸到了底面。核心混凝土側(cè)面損傷程度與鋼管規(guī)格和槍擊次數(shù)等因素有關(guān)：槍擊次數(shù)越多，裂紋數(shù)量越多，且裂紋寬度越大；鋼管外徑越小或壁厚越大，鋼管對(duì)核心混凝土的約束越強(qiáng)，裂紋數(shù)量越少，裂紋寬度也越小。中心單元為多發(fā)打擊，核心混凝土裂紋較多、寬度較大；而周邊單元為單發(fā)打擊，核心混凝土裂紋較少、寬度較小，且以環(huán)向裂紋為主。

圖6 6發(fā)打擊后靶背面Fig.6 Damage of concrete at rear surface after six impacts

圖7 試件混凝土側(cè)面損傷情況Fig.7 Damage on side surfaces of concrete targets

進(jìn)一步解剖試件，得到彈道剖面，并測(cè)量侵徹深度。圖8給出了WT140/4.5和WT160/3.5試件的典型彈道剖面。C405試件混凝土破碎嚴(yán)重，未能得到較為完整的彈道剖面，圖9給出了各發(fā)子彈的彈芯位置。

圖8 WT140/4.5和WT160/3.5靶彈道剖面Fig.8 Trajectory profiles of specimens WT140/4.5 and WT160/3.5

由圖8和圖9可見(jiàn)：由于彈丸結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性、混凝土材料的不均勻性和先發(fā)彈丸打擊產(chǎn)生的混凝土損傷(漏斗坑、裂紋和彈孔)等因素的影響，彈道有不同程度的偏轉(zhuǎn)；③號(hào)、④號(hào)彈著點(diǎn)偏轉(zhuǎn)較大，但沒(méi)有彈道交叉現(xiàn)象，而WT160/3.5的⑤號(hào)彈著點(diǎn)由于斜入射彈道偏轉(zhuǎn)程度更大；彈芯沒(méi)有塑性變形，可視為剛性彈，彈孔直徑與彈芯直徑相當(dāng)。

圖9 C405試件彈芯位置Fig.9 Position of projectile core of specimen C405

綜上所述，核心混凝土的損傷模式為“限制在蜂窩鋼管單元內(nèi)的漏斗坑+彈芯侵徹形成的隧道+側(cè)面裂紋”，如圖10所示；與Song等研究中單發(fā)打擊和不同撞擊速度下(590.0～806.1 m/s)的相應(yīng)多孔蜂窩鋼管約束混凝土靶試件相比，兩者的核心混凝土損傷模式類(lèi)似，但本文靶體的中心單元漏斗坑更大、側(cè)面裂紋數(shù)量更多，且侵徹彈道偏轉(zhuǎn)程度更大?；炷翐p傷數(shù)據(jù)如表3所示，其中：H1為6發(fā)打擊后各彈著點(diǎn)實(shí)測(cè)漏斗坑深度，即漏斗坑底部彈孔至鋼管頂部的距離；X為侵徹深度；V為漏斗坑體積，由填砂法測(cè)得；Δd為偏心距，即實(shí)測(cè)漏斗坑底部彈孔中心與靶心的距離；Dmin為實(shí)測(cè)與先發(fā)彈丸漏斗坑底部彈孔中心的最短距離。

圖10 單元核心混凝土損傷模式Fig.10 Damage mode of core concrete of the impacted cell

表3 多發(fā)打擊混凝土主要損傷參數(shù)Tab.3 Main damage parameters of concrete after multi-hit of projectiles

2 混凝土損傷參數(shù)分析

靶體損傷參數(shù)主要包括侵徹深度、漏斗坑體積與深度等，本節(jié)通過(guò)分析損傷參數(shù)實(shí)測(cè)值和等效侵徹阻力計(jì)算值，比較鋼管約束混凝土靶與半無(wú)限靶的抗多發(fā)打擊性能。

2.1 漏斗坑的體積與深度

圖11給出了6發(fā)和4發(fā)打擊后漏斗坑體積的比較，其中陰影部分的上、下線分別表示W(wǎng)T140/4.5和WT160/3.5靶6發(fā)打擊和4發(fā)打擊后的漏斗坑體積；圖12給出了H1的比較?？梢?jiàn)：WT140/4.5和WT160/3.5靶的體積及H1差異不大；與C405靶相比，WT140/4.5和WT160/3.5靶6發(fā)打擊后的漏斗坑體積減小約78%，各彈著點(diǎn)H1減小14.0%～54.7%。其原因主要是：一方面，蜂窩鋼管的阻裂、阻波作用限制了混凝土的損傷范圍，漏斗坑被限制在蜂窩鋼管單元內(nèi)；另一方面，蜂窩鋼管的徑向約束作用使核心混凝土處于三向受壓狀態(tài)，提高了混凝土的極限變形能力和強(qiáng)度。

圖11 不同類(lèi)型靶漏斗坑體積對(duì)比Fig.11 Comparison of crater volume for different types of targets

圖12 不同彈著點(diǎn)的漏斗坑深度對(duì)比Fig.12 Comparison of crater depth for different impact points

2.2 侵徹深度與侵徹阻力

對(duì)于相同的彈丸和撞擊速度，侵徹深度越大，靶的侵徹阻力越??；先發(fā)打擊靶的損傷程度越嚴(yán)重，后發(fā)打擊的侵徹深度越大。

圖13和表4分別給出了不同彈著點(diǎn)侵徹深度柱狀圖和蜂窩鋼管約束混凝土靶等效侵徹阻力。其中，各彈著點(diǎn)隧道侵徹階段的等效侵徹阻力R根據(jù)其隧道侵徹深度(X-H2)由式(1)計(jì)算

(1)

式中：m為彈芯質(zhì)量；dC為彈芯直徑；N*為彈芯頭部形狀系數(shù)；ρc為混凝土密度，本文按試驗(yàn)取為2 385 kg/m3；V0為彈丸撞擊速度；H2為各彈著點(diǎn)本發(fā)打擊的漏斗坑深度。對(duì)于WT140/4.5和WT160/3.5靶，彈著點(diǎn)④～點(diǎn)⑥，H2=H1，取為表3實(shí)測(cè)值；彈著點(diǎn)①～點(diǎn)③，由于后發(fā)打擊的影響，通常H2

圖13 不同彈著點(diǎn)侵徹深度(X)比較Fig.13 Comparison of DOP (X) for different impact points

表4 等效侵徹阻力R比較Tab.4 Comparison of penetration resistance MPa

影響多發(fā)打擊侵徹深度和侵徹阻力的因素主要有鋼管的約束作用和先發(fā)打擊的損傷程度等。由圖13和表4可得：

(1) 對(duì)于彈著點(diǎn)①(首發(fā)打擊)，WT160/3.5與WT140/4.5比較，前者含鋼率小，侵徹深度大(約增大12%)，相應(yīng)的侵徹阻力小(約減小20%)，這與閆煥敏等和宋殿義等研究中單孔鋼管約束混凝土靶的結(jié)果類(lèi)似；但是，C405含鋼率最小，而侵徹深度最小(比WT140/4.5小2.2%)，其主要原因是：C405靶的直徑和厚度較大，自密實(shí)混凝土的粗骨料易下沉，試件底部(作為迎彈面)的強(qiáng)度高且粗骨料密集，導(dǎo)致侵徹深度小于WT140/4.5。

(2) 對(duì)于彈著點(diǎn)②～點(diǎn)④，總體上，由于蜂窩鋼管的約束作用，WT140/4.5和WT160/3.5靶(中心單元多發(fā)打擊)與C405靶比較，侵徹深度小、侵徹阻力大，最大侵徹深度分別減小18%和16%。WT140/4.5靶，彈著點(diǎn)②侵徹深度比彈著點(diǎn)①增大22%；彈著點(diǎn)③、點(diǎn)④，距離彈著點(diǎn)①的距離相近，且均距彈著點(diǎn)②較遠(yuǎn)，即先發(fā)打擊的損傷相近，故侵徹深度相近，比彈著點(diǎn)②增大約9%，增幅減小。WT160/3.5靶，彈著點(diǎn)②、點(diǎn)③距離彈著點(diǎn)①較遠(yuǎn)，先發(fā)打擊損傷較小，且彈著點(diǎn)③彈道發(fā)生較大偏轉(zhuǎn)，侵徹深度僅比彈著點(diǎn)①分別增大約8%和3%；彈著點(diǎn)④距離彈著點(diǎn)①、點(diǎn)③較近，先發(fā)打擊損傷較大，侵徹深度增幅較大，比彈著點(diǎn)①增大約22%。C405試件，彈著點(diǎn)②距離彈著點(diǎn)①較近，侵徹深度比彈著點(diǎn)①增大了27%；雖然彈著點(diǎn)③、點(diǎn)④距離彈著點(diǎn)①、點(diǎn)②較遠(yuǎn)，但由于沒(méi)有蜂窩鋼管的阻裂和約束作用，侵徹深度增幅較大，比彈著點(diǎn)①分別增大約52%和67%。

(3) 對(duì)于彈著點(diǎn)⑤、點(diǎn)⑥，總體上，由于蜂窩鋼管的阻裂和約束作用，WT140/4.5和WT160/3.5靶的侵徹深度較C405靶小。WT140/4.5靶，由于先發(fā)打擊降低了相鄰單元鋼管的約束作用，彈著點(diǎn)⑤、點(diǎn)⑥與彈著點(diǎn)①比較，侵徹深度分別增大了23%和30%；而WT160/3.5靶，彈著點(diǎn)⑤、點(diǎn)⑥為斜入射，侵徹深度比彈著點(diǎn)①分別減小14%和增加1%。C405靶，由于沒(méi)有蜂窩鋼管，前4發(fā)打擊產(chǎn)生了較為嚴(yán)重的混凝土損傷，彈著點(diǎn)⑤、點(diǎn)⑥比彈著點(diǎn)①侵徹深度分別增大了50%和35%。

綜上所述，蜂窩鋼管約束混凝土靶抗多發(fā)打擊性能明顯優(yōu)于半無(wú)限靶，究其原因是二者的多發(fā)打擊損傷模式和抗多發(fā)打擊機(jī)理不同。半無(wú)限靶侵徹過(guò)程中約束作用主要為混凝土的自約束作用，由于缺乏鋼管的約束與阻裂作用，先發(fā)打擊后裂紋發(fā)展范圍較大，混凝土的自約束作用明顯消弱，同時(shí)，其迎彈面漏斗坑尺寸也較大，導(dǎo)致后發(fā)打擊侵徹深度明顯增大。隨著打擊次數(shù)的增加，混凝土損傷積累嚴(yán)重，抗侵徹能力下降，侵徹深度逐漸增大。蜂窩鋼管約束混凝土靶的中心單元混凝土不但受到中心單元混凝土的自約束作用，而且還受到中心單元的鋼管約束作用和周邊單元的附加約束作用，先發(fā)打擊雖然削弱了中心單元混凝土的自約束作用，但中心單元的鋼管約束作用和周邊單元的附加約束作用明顯，使損傷范圍仍被限制在被打擊單元內(nèi)。在被打擊單元范圍內(nèi)，先發(fā)彈丸的侵徹破壞效應(yīng)導(dǎo)致后發(fā)彈丸受到非對(duì)稱力作用，加劇了彈道的偏轉(zhuǎn)，從而使侵徹深度增幅下降，甚至可能出現(xiàn)后發(fā)彈丸侵徹深度小于先發(fā)的現(xiàn)象。

3 結(jié) 論

進(jìn)行了12.7 mm鎢芯槍彈多發(fā)打擊多孔鋼管約束混凝土靶與半無(wú)限靶的對(duì)比試驗(yàn)。

(1) 蜂窩鋼管約束混凝土靶核心混凝土的損傷模式為“限制在蜂窩鋼管單元內(nèi)的漏斗坑+彈芯侵徹形成的隧道+側(cè)面裂紋”，與單發(fā)打擊和不同撞擊速度條件下試件核心混凝土的損傷模式相似，鋼管邊長(zhǎng)和壁厚對(duì)核心混凝土的約束作用影響明顯；但多發(fā)打擊的靶體損傷更為嚴(yán)重，且彈道偏轉(zhuǎn)更大。

(2) 由于蜂窩鋼管的阻裂、阻波和約束作用，蜂窩鋼管約束混凝土靶抗多發(fā)打擊性能明顯優(yōu)于半無(wú)限靶。對(duì)于本文試驗(yàn)，WT140/4.5試件與C405試件比較，6發(fā)打擊的漏斗坑體積與深度分別減小約55%和78%，4發(fā)打擊的最大侵徹深度減小約18%。

(3) 半無(wú)限靶先發(fā)打擊產(chǎn)生的混凝土損傷對(duì)后發(fā)打擊的侵徹深度有較大影響，打擊次數(shù)越多損傷程度越大，侵徹深度增幅越大。蜂窩鋼管約束混凝土靶的損傷范圍可被限制在被打擊單元的鋼管之內(nèi)，先發(fā)彈丸的侵徹破壞效應(yīng)導(dǎo)致后發(fā)彈丸受到非對(duì)稱力作用，導(dǎo)致后發(fā)彈丸彈道偏轉(zhuǎn)明顯，從而使侵徹深度增幅下降；相鄰單元先發(fā)打擊混凝土損傷會(huì)降低鋼管的約束作用，導(dǎo)致后發(fā)打擊的侵徹深度增大。