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        考慮地形效應(yīng)的山區(qū)大跨度懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性分析

        2021-05-27 07:15:42唐翠蘭劉志文
        公路工程 2021年2期
        關(guān)鍵詞:風(fēng)速效應(yīng)變形

        唐翠蘭,楊 飛,劉志文

        (1.湖南省交通科學(xué)研究院有限公司,湖南 長(zhǎng)沙 410015;2.湖南大學(xué),湖南 長(zhǎng)沙 410082)

        0 引言

        空氣的靜風(fēng)作用會(huì)使大橋的主梁產(chǎn)生彎曲和扭轉(zhuǎn),這不僅會(huì)改變橋梁結(jié)構(gòu)的幾何剛度,還會(huì)導(dǎo)致主梁的扭轉(zhuǎn)角增大,在來(lái)流風(fēng)的持續(xù)作用下,沿主梁扭轉(zhuǎn)角的增大又會(huì)進(jìn)一步導(dǎo)致主梁變形的增大,并最終導(dǎo)致橋梁結(jié)構(gòu)出現(xiàn)靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。早在1967年,HIRAI[1]在某大跨度懸索橋全橋氣彈模型風(fēng)洞試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)了大橋會(huì)出現(xiàn)靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。此后,方明山[2]、葛耀君[3]等先后在風(fēng)洞試驗(yàn)中觀察到了大跨度橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)的現(xiàn)象,并且發(fā)現(xiàn)大跨度橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)可能優(yōu)先于動(dòng)力失穩(wěn)而發(fā)生。隨著大橋跨度的繼續(xù)增大,橋梁結(jié)構(gòu)受到靜風(fēng)荷載也愈加顯著,對(duì)大跨度橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)特點(diǎn)和形態(tài)展開研究有利于保證大橋的抗風(fēng)安全。

        為克服早期靜風(fēng)穩(wěn)定分析中采用線性方法的諸多不足[4],程進(jìn)[5]在考慮大跨度橋梁靜風(fēng)荷載非線性和結(jié)構(gòu)幾何非線性的基礎(chǔ)上,提出了一種大跨度橋梁空氣靜風(fēng)穩(wěn)定性的計(jì)算方法, 并編制了相應(yīng)的計(jì)算程序,詳細(xì)探討了兩座大跨度橋梁的結(jié)構(gòu)空氣靜風(fēng)失穩(wěn)機(jī)理?;谠摲蔷€性方法,李永樂[6]比較了碳纖維增強(qiáng)塑料和鋼這2種主纜材料對(duì)超大跨度懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響。結(jié)果表明:碳纖維增強(qiáng)塑料主纜懸索橋扭轉(zhuǎn)振動(dòng)頻率較鋼纜結(jié)構(gòu)的要高;2種主纜類型的超大跨度懸索橋的靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速均較接近;碳纖維增強(qiáng)塑料主纜懸索橋的各階屈曲系數(shù)均較鋼纜懸索橋的要大,具有更高的安全儲(chǔ)備。張志田[7]等基于動(dòng)力有限元方法,提出一種大跨度橋梁靜風(fēng)穩(wěn)定性的動(dòng)力分析方法,在考慮橋梁結(jié)構(gòu)幾何非線性與脈動(dòng)風(fēng)抖振響應(yīng)影響的基礎(chǔ)上對(duì)西堠門大橋與東海大橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性進(jìn)行了分析。計(jì)算結(jié)果表明,來(lái)流脈動(dòng)風(fēng)抖振響應(yīng)對(duì)大跨度懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定性影響顯著,在均勻流下按靜風(fēng)穩(wěn)定驗(yàn)算滿足設(shè)計(jì)要求后可以不再考慮抖振響應(yīng)對(duì)大橋靜風(fēng)穩(wěn)定的影響。在來(lái)流風(fēng)作用下,在大橋主梁的背風(fēng)側(cè)會(huì)產(chǎn)生特征紊流,為了研究特征紊流對(duì)大橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響,張文明和葛耀君[8]以西堠門大橋?yàn)檠芯繉?duì)象,首先,通過(guò)風(fēng)洞的方法在風(fēng)洞中測(cè)量分析出主梁的氣動(dòng)力系數(shù)譜,然后生成考慮了特征紊流氣動(dòng)力系數(shù)的脈動(dòng)風(fēng)速時(shí)程,最后采用動(dòng)力有限元分析方法計(jì)算了大橋的靜風(fēng)位移響應(yīng)。計(jì)算結(jié)果表明,由于特征紊流是窄帶的隨機(jī)過(guò)程,其能量主要集中在某一個(gè)頻率附近,對(duì)大跨度橋梁而言,該頻率遠(yuǎn)高于結(jié)構(gòu)的基頻,所以特征紊流氣動(dòng)力未能激起大橋較大的位移響應(yīng)。

        需要指出的是,以上針對(duì)大橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的分析中,均未考慮地形效應(yīng)對(duì)大橋主梁風(fēng)速或風(fēng)攻角的影響,即上述研究中作用在大橋主梁的風(fēng)速和風(fēng)攻角沿橋軸向都是均勻一致的。當(dāng)大橋跨越寬闊的水面和平坦地形時(shí),這種近似處理引起的誤差不大;但當(dāng)大橋跨越山區(qū)峽谷地形時(shí),由于受周圍地形的影響,沿橋軸向的風(fēng)速和風(fēng)攻角變化較大,此時(shí)這種近似引起的誤差可能較大。為了考察沿橋軸向風(fēng)速分布的不均勻性對(duì)大跨度橋梁空氣靜力行為的影響, 張新軍[9]采用不同類型的沿橋軸向風(fēng)速分布模型, 考察了其對(duì)大橋結(jié)構(gòu)變形及其靜風(fēng)荷載的非線性影響因素。研究結(jié)果表明,風(fēng)速的空間非均勻分布對(duì)大橋結(jié)構(gòu)的空氣靜力分析影響較為顯著。但需要說(shuō)明的是該研究中未涉及沿橋軸向的非均勻風(fēng)攻角對(duì)大橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響。山區(qū)大跨度橋梁一般跨越山區(qū)峽谷地形,其風(fēng)速和風(fēng)攻角沿橋軸向均是同時(shí)變化的[10]。已有研究表明,風(fēng)攻角對(duì)大跨度橋梁的風(fēng)致響應(yīng)影響較大[11],多座山區(qū)大跨度橋梁的最終截面形式也是取決于在大風(fēng)攻角下的橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)要求。因此,對(duì)于山區(qū)大跨度而言,沿橋軸向不均勻的風(fēng)攻角或風(fēng)速對(duì)大跨度橋梁的風(fēng)致響應(yīng)非常敏感,在大跨度橋梁的靜風(fēng)穩(wěn)定性分析中,同時(shí)考慮風(fēng)速和風(fēng)攻角的不均勻分布會(huì)更符合實(shí)際情況。

        針對(duì)上述問(wèn)題,本文以一座跨越山區(qū)峽谷的大跨度懸索橋?yàn)楣こ瘫尘?,通過(guò)地形模型風(fēng)洞試驗(yàn)測(cè)試出沿大橋加勁梁的風(fēng)速和風(fēng)攻角分布;在此基礎(chǔ)上,采用非線性的有限元分析方法并結(jié)合ANSYS APDL技術(shù)編制了相應(yīng)的命令流,考察了非均勻的風(fēng)速和非均勻的風(fēng)攻角對(duì)大跨度懸索橋靜風(fēng)穩(wěn)定行為的影響,并與規(guī)范中不考慮地形效應(yīng)的常規(guī)方法進(jìn)行了對(duì)比。

        1 橋址區(qū)風(fēng)場(chǎng)分析

        1.1 大橋概況

        該大跨度懸索橋主跨為1 176 m,橋址區(qū)為一典型的山區(qū)峽谷地形,峽谷寬約1 000 m,大橋跨中橋面距峽谷底部約340 m,大橋總體布置及其橋址區(qū)峽谷地形如圖1所示。由圖可知,橋址區(qū)地形變化急劇,風(fēng)特性比較復(fù)雜,而《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》中對(duì)該類山區(qū)峽谷地形規(guī)定較少。橋址區(qū)風(fēng)特性是橋梁抗風(fēng)研究的前提,為考察大橋在復(fù)雜地形風(fēng)場(chǎng)條件下的靜風(fēng)穩(wěn)定性能,有必要首先研究橋址區(qū)沿大橋加勁梁的風(fēng)速和風(fēng)攻角分布特性。

        圖1 大橋總體布置及其橋址區(qū)峽谷地形示意(單位:cm)

        1.2 橋址區(qū)風(fēng)場(chǎng)分析

        為研究橋址區(qū)沿加勁梁方向的風(fēng)速和風(fēng)攻角分布,開展了地形模型風(fēng)洞試驗(yàn)。試驗(yàn)在湖南大學(xué)HD-2邊界層風(fēng)洞低速試驗(yàn)段中進(jìn)行??紤]試驗(yàn)段的寬度和橋址區(qū)地形起伏程度,地形模型縮尺比取為1∶500,模擬了以橋址區(qū)為中心、直徑為2 km的地形區(qū)域。整個(gè)模型采用0.5 cm厚復(fù)合材料板經(jīng)專業(yè)雕刻機(jī)嚴(yán)格按照地形圖雕刻而成,放置于風(fēng)洞中的地形模型如圖2所示,模型阻塞率約為6%。試驗(yàn)中風(fēng)速測(cè)量采用TSI公司生產(chǎn)的熱線風(fēng)速儀,該熱線風(fēng)速儀的探頭直徑為7.0 mm,精度可達(dá)到0.01 m/s,采樣頻率可高達(dá)300 Hz,能較好地滿足試驗(yàn)需求。試驗(yàn)過(guò)程具體詳見文獻(xiàn)[12-13]。綜合考慮較不利的來(lái)流方向和橋址區(qū)主導(dǎo)風(fēng)向,當(dāng)來(lái)流方向垂直于橋軸線時(shí),大橋所受的風(fēng)荷載最大。在此最不利來(lái)流風(fēng)向下,經(jīng)過(guò)測(cè)試分析,大橋四分之一跨、跨中以及四分之三跨的風(fēng)速和風(fēng)攻角分布分別如圖3與圖4所示,圖中橫坐標(biāo)的沿橋軸向位置均表示成與跨徑的比值形式。此外,為方便后續(xù)分析,圖3中各處的風(fēng)速均表示成與跨中風(fēng)速的比值形式。由圖3可知,沿橋軸向的風(fēng)速并不是均勻分布的,在峽谷地形的影響下,左半跨的風(fēng)速明顯偏大,同時(shí)右邊跨的風(fēng)速總體要小于跨中處的。具體的,在四分之一跨(橫坐標(biāo)為0.25)處的風(fēng)速比值系數(shù)最大,其值等于1.104;而在四分之三跨(橫坐標(biāo)為0.75)處的風(fēng)速比值系數(shù)為0.686。另由圖4可知,沿橋軸向的風(fēng)攻角也不是均勻分布的,在峽谷地形的影響下,跨中的風(fēng)攻角相對(duì)較小,其值為4.0°,而四分之一跨與四分之三跨處的風(fēng)攻角分別等于5.3°與4.8°。由于試驗(yàn)中的測(cè)點(diǎn)較少,為了后續(xù)的靜風(fēng)穩(wěn)定性分析,將圖3與圖4中沿橋軸向的風(fēng)速比值系數(shù)與風(fēng)攻角均用多項(xiàng)式來(lái)擬合。在圖4中,加勁梁兩端點(diǎn)處的風(fēng)攻角由于試驗(yàn)中未進(jìn)行測(cè)試,為了擬合方便,不妨將其取值為四分之一跨、跨中以及四分之三跨處風(fēng)攻角的平均值,即4.7°。最終擬合出的風(fēng)速比值系數(shù)與風(fēng)攻角值如圖3與圖4中的實(shí)線所示,由圖可知,采用多項(xiàng)式擬合的曲線,其擬合效果較好。

        圖2 放置于風(fēng)洞中的地形模型示意

        圖3 沿橋軸向的風(fēng)速比值分布

        圖4 沿橋軸向的風(fēng)攻角分布

        2 考慮橋址區(qū)地形效應(yīng)的非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性分析方法

        橋梁結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載產(chǎn)生的根本原因是由于橋梁斷面的存在而改變了繞流場(chǎng)的分布特性。當(dāng)不考慮雷諾數(shù)效應(yīng)時(shí),外形相似的截面,其風(fēng)荷載應(yīng)與截面的特征尺寸成正比關(guān)系。因此在橋梁風(fēng)工程領(lǐng)域中,作用在橋梁結(jié)構(gòu)上的靜風(fēng)荷載,當(dāng)按風(fēng)軸坐標(biāo)系來(lái)描述時(shí),其單位長(zhǎng)度上的阻力FD、升力FL以及力矩FM可由以下公式定義:

        (1)

        (2)

        (3)

        式中:ρ為空氣密度,一般取ρ= 1.225 kg/m3;U為來(lái)流平均風(fēng)速;H、B分別為大橋加勁梁的高度和寬度;α為來(lái)流風(fēng)攻角;CD、CL和CM分別為大橋加勁梁斷面的阻力系數(shù)、升力系數(shù)及力矩系數(shù),其值為風(fēng)攻角α的函數(shù)。通過(guò)風(fēng)洞試驗(yàn),可測(cè)出其三分力系數(shù)CD、CL和CM,如圖5所示。

        圖5 加勁梁的三分力系數(shù)

        當(dāng)考慮橋址區(qū)峽谷地形效應(yīng)時(shí),有別于傳統(tǒng)的大橋靜風(fēng)穩(wěn)定性分析方法,在本研究的分析過(guò)程中,除考慮大橋結(jié)構(gòu)的幾何非線性、扭轉(zhuǎn)角沿加勁梁不均勻分布以外,還重點(diǎn)考察了平均風(fēng)速和風(fēng)攻角沿加勁梁的不均勻分布效應(yīng)[14],如圖3與圖4所示。在具體求解時(shí),按照空間桿系結(jié)構(gòu)的第二類穩(wěn)定理論,采用內(nèi)增量和外增量相結(jié)合的迭代方法來(lái)求解如下形式的非線性平衡方程:

        [Ke(u)+Kδ(u)]δ=F(α)

        (4)

        式中:Ke(u)為結(jié)構(gòu)的彈性剛度矩陣;Kδ(u)為由結(jié)構(gòu)重力和風(fēng)荷載共同引起的幾何剛度矩陣,其中結(jié)構(gòu)的幾何非線性效應(yīng)可以在此考慮;δ為有限元模型中加勁梁節(jié)點(diǎn)的位移向量;F(α)為考慮峽谷地形效應(yīng)時(shí)作用在加勁梁節(jié)點(diǎn)上非均勻分布的風(fēng)荷載向量。

        利用上述分析方法,采用ANSYS APDL參數(shù)化有限元分析技術(shù),采用風(fēng)速增量與內(nèi)外雙重迭代結(jié)合法來(lái)編制命令流。具體的,首先將風(fēng)速按一定步長(zhǎng)增加(本研究中的風(fēng)速步長(zhǎng)設(shè)置為5 m/s),以求得各級(jí)風(fēng)速下大橋加勁梁的位移響應(yīng)曲線。然后,在各級(jí)風(fēng)速下設(shè)置內(nèi)外雙重迭代循環(huán)命令,其中內(nèi)層迭代循環(huán)采用Newton-Raphson非線性求解方法來(lái)計(jì)算大橋結(jié)構(gòu)的非線性問(wèn)題,從而求解得到橋梁結(jié)構(gòu)的靜平衡位置;而外層迭代則通過(guò)對(duì)沿加勁梁非均勻分布的靜風(fēng)荷載進(jìn)行迭代,尋找結(jié)構(gòu)在某級(jí)風(fēng)速下加勁梁的動(dòng)平衡位置[15-16]。

        3 考慮地形效應(yīng)的非線性靜風(fēng)穩(wěn)定性結(jié)果分析

        前文已述,常規(guī)的大橋靜風(fēng)穩(wěn)定性分析中,均將沿橋軸向的風(fēng)速和風(fēng)攻角視作一定常值,即將跨中處的風(fēng)速和風(fēng)攻角代表整個(gè)加勁梁的風(fēng)速和風(fēng)攻角值。對(duì)于本文中的山區(qū)峽谷大橋,為考察地形效應(yīng)對(duì)大橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響,以下對(duì)比了考慮地形效應(yīng)的方法以及常規(guī)方法來(lái)分析大橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的異同。

        3.1 地形效應(yīng)對(duì)跨中風(fēng)速-變形曲線的影響

        圖6~圖8為考慮與不考慮地形效應(yīng)時(shí)跨中處的豎向變形、扭轉(zhuǎn)角以及側(cè)向變形隨風(fēng)速的變化情況。從圖中可以看出,隨著風(fēng)速的增加,加勁梁跨中處的豎向變形、扭轉(zhuǎn)角以及側(cè)向變形均隨來(lái)流風(fēng)速的增加而呈非線性增長(zhǎng)的趨勢(shì)。當(dāng)風(fēng)速增加到一定程度時(shí),豎向變形和扭轉(zhuǎn)角急劇增大,說(shuō)明在該級(jí)風(fēng)速下加勁梁達(dá)到了靜風(fēng)失穩(wěn)狀態(tài)。具體的,當(dāng)考慮峽谷地形效應(yīng)時(shí),當(dāng)來(lái)流風(fēng)速達(dá)到115 m/s時(shí),跨中處的豎向變形和扭轉(zhuǎn)角相對(duì)于上一級(jí)風(fēng)速均有較大的突變,且斜率較大,說(shuō)明此時(shí)加勁梁在該級(jí)風(fēng)速下發(fā)生了靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。同理,當(dāng)不考慮峽谷地形效應(yīng)時(shí),在來(lái)流風(fēng)速達(dá)到125 m/s時(shí),加勁梁也發(fā)生了靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。在數(shù)值上看,考慮峽谷地形效應(yīng)時(shí)的靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速要小于不考慮峽谷地形效應(yīng)的,這說(shuō)明峽谷地形效應(yīng)對(duì)于大橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性能影響較大,在該類橋梁的靜風(fēng)失穩(wěn)分析中有必要考慮地形效應(yīng)。

        進(jìn)一步地由圖6可知,當(dāng)來(lái)流風(fēng)速增加時(shí),無(wú)論是否考慮地形效應(yīng),跨中處的豎向變形均隨風(fēng)速的增加而幾乎同步增大。但由圖7可知,隨著來(lái)流風(fēng)速的增加,考慮地形效應(yīng)時(shí),跨中處的風(fēng)攻角值總大于不考慮地形效應(yīng)的。分析原因,這主要是由于考慮地形效應(yīng)后,沿橋軸向的風(fēng)攻角總是大于跨中處的(跨中處風(fēng)攻角為4°),如圖4所示。另由圖5可知,在4°及以上風(fēng)攻角范圍,加勁梁的力矩系數(shù)為正,這說(shuō)明加勁梁跨中發(fā)生正向的扭轉(zhuǎn)變形,此時(shí)來(lái)流風(fēng)的有效攻角也會(huì)變大。與此同時(shí),在正風(fēng)攻角下,由圖5可知,其升力系數(shù)也為正,因此,加勁梁此時(shí)也會(huì)受到正向向上的升力荷載。隨著來(lái)流風(fēng)速的增加,加勁梁跨中處的扭轉(zhuǎn)角及來(lái)流風(fēng)的有效攻角均繼續(xù)增大,升力荷載也會(huì)快速增加,主梁跨中處向上的豎向變形也快速增大,當(dāng)?shù)竭_(dá)某一級(jí)風(fēng)速時(shí),加勁梁和主纜等構(gòu)件就會(huì)出現(xiàn)剛度軟化,此時(shí)加勁梁就發(fā)生了靜風(fēng)失穩(wěn)現(xiàn)象。由于考慮峽谷地形效應(yīng)時(shí),跨中扭轉(zhuǎn)角的增加更為急劇,即來(lái)流風(fēng)的有效風(fēng)攻角增加得更為快速,因此考慮峽谷地形效應(yīng)時(shí),其靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速會(huì)更低。

        對(duì)于跨中處的側(cè)向變形,由圖8可知,不考慮地形效應(yīng)時(shí),跨中處的側(cè)向變形要比考慮峽谷地形效應(yīng)的要大。這與圖6、圖7中的變化趨勢(shì)不同。分析原因,這主要是由于側(cè)向變形相對(duì)比較獨(dú)立,即其變形趨勢(shì)與豎向或扭轉(zhuǎn)變形的聯(lián)系較少。在這種情況下,跨中的側(cè)向變形主要受來(lái)流風(fēng)速的影響。由圖3可計(jì)算出當(dāng)考慮地形效應(yīng)時(shí),沿橋軸向的風(fēng)速比值系數(shù)的平均值等于0.756,這明顯小于不考慮地形效應(yīng)的。因此,在同樣的來(lái)流風(fēng)速下,當(dāng)不考慮地形效應(yīng)時(shí),加勁梁會(huì)受到更大的阻力荷載,最終導(dǎo)致不考慮地形效應(yīng)的側(cè)向變形要大于考慮地形效應(yīng)的??紤]到扭轉(zhuǎn)角和豎向變形在靜風(fēng)失穩(wěn)過(guò)程中的重要性,因此在分析該類大橋的靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速時(shí),應(yīng)重點(diǎn)考察扭轉(zhuǎn)角和豎向變形隨來(lái)流風(fēng)速的變化情況。

        圖6 考慮與不考慮地形效應(yīng)時(shí)跨中處的豎向變形隨風(fēng)速變化

        圖7 考慮與不考慮地形效應(yīng)時(shí)跨中處的扭轉(zhuǎn)角隨風(fēng)速變化

        圖8 考慮與不考慮地形效應(yīng)時(shí)跨中處的側(cè)向變形隨風(fēng)速變化

        3.2 地形效應(yīng)對(duì)加勁梁變形的影響

        為了考察橋址區(qū)地形效應(yīng)對(duì)大橋加勁梁靜風(fēng)變形的影響,不妨選取當(dāng)來(lái)流風(fēng)速為100 m/s時(shí),提取出沿整個(gè)加勁梁的豎向、扭轉(zhuǎn)以及側(cè)向變形曲線,如圖9~圖11所示。由圖10可知,當(dāng)考慮地形效應(yīng)時(shí),在沿橋軸向的無(wú)量綱橫坐標(biāo)x= 0.34時(shí),其扭轉(zhuǎn)角值最大,而越靠近橋軸兩端,其扭轉(zhuǎn)角值逐漸變小。當(dāng)不考慮地形效應(yīng)時(shí),扭轉(zhuǎn)角值在橋軸向的兩端較小,而在跨中附近較大。造成這種差別的原因在于,當(dāng)考慮地形效應(yīng)時(shí),一方面,風(fēng)速比值系數(shù)的最大值發(fā)生在橫坐標(biāo)x= 0.3~0.4如圖3所示;另一方面,風(fēng)攻角的最大值發(fā)生在橫坐標(biāo)x= 0.1~0.2,在風(fēng)速和風(fēng)攻角的雙重作用下,最終導(dǎo)致考慮地形效應(yīng)時(shí)風(fēng)荷載作用最顯著點(diǎn)在橋軸向橫坐標(biāo)x= 0.34處,而并非通常認(rèn)為的跨中附近處。與此同時(shí),當(dāng)不考慮地形效應(yīng)時(shí),由于風(fēng)速和風(fēng)攻角沿橋軸線均一致,此時(shí)跨中附近是風(fēng)荷載作用最敏感的地方,因此跨中附近范圍的扭轉(zhuǎn)角值較大,而橋軸兩端較小。同理可知,對(duì)于豎向變形,由圖9可知,當(dāng)考慮地形效應(yīng)時(shí),全橋豎向變形最大值處也基本發(fā)生在橫坐標(biāo)x= 0.34附近,而不考慮地形效應(yīng)時(shí),全橋的豎向變形最大值發(fā)生在跨中處,這與圖10中的分布規(guī)律較一致。

        圖10 考慮與不考慮地形效應(yīng)時(shí)沿加勁梁的扭轉(zhuǎn)角分布

        圖9 考慮與不考慮地形效應(yīng)時(shí)沿加勁梁的豎向變形分布

        對(duì)于側(cè)向變形,由圖11可知,考慮地形效應(yīng)時(shí)的側(cè)向變形值要小于不考慮地形效應(yīng)的。前文已述,這主要是由于側(cè)向變形比較獨(dú)立,其變形趨勢(shì)主要受來(lái)流風(fēng)荷載決定。同時(shí),也應(yīng)注意到當(dāng)考慮地形效應(yīng)時(shí),其側(cè)向變形并非以跨中線對(duì)稱,而整體曲線稍向跨中左側(cè)偏斜,這說(shuō)明在圖3中非均勻風(fēng)荷載的影響下,大橋跨中左側(cè)相對(duì)于右側(cè)會(huì)受到更大的風(fēng)荷載,因此,整體曲線會(huì)向左偏斜。

        圖11 考慮與不考慮地形效應(yīng)時(shí)沿加勁梁的側(cè)向變形分布

        4 結(jié)論

        本文以一座跨越山區(qū)峽谷地形的大跨度懸索橋?yàn)楣こ瘫尘?,研究了地形效?yīng)對(duì)大橋靜風(fēng)穩(wěn)定性的影響,分析了全橋的靜風(fēng)變形,得出的主要結(jié)論如下:

        a.考慮峽谷地形效應(yīng)時(shí),大橋的靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速要小于不考慮峽谷地形效應(yīng)的,這說(shuō)明地形效應(yīng)對(duì)大橋的靜風(fēng)穩(wěn)定性影響較大。在該類大橋的靜風(fēng)失穩(wěn)分析中有必要考慮地形效應(yīng)的影響。

        b.考慮地形效應(yīng)后,在沿橋軸向風(fēng)攻角的作用下,不同來(lái)流風(fēng)速時(shí),大橋跨中的扭轉(zhuǎn)角變形比不考慮地形效應(yīng)的要大。由于側(cè)向變形相對(duì)比較獨(dú)立,其變形趨勢(shì)主要受來(lái)流風(fēng)速的影響,因而當(dāng)不考慮地形效應(yīng)時(shí),跨中的側(cè)向變形反而比考慮地形效應(yīng)的要大。

        c.當(dāng)考慮地形效應(yīng)時(shí),在非均勻風(fēng)速和非均勻風(fēng)攻角的雙重作用下,全橋扭轉(zhuǎn)角和豎向變形的最大值發(fā)生在跨中偏左側(cè)而不是通常認(rèn)為的跨中處;而不考慮地形效應(yīng)時(shí),全橋扭轉(zhuǎn)角和豎向變形在橋軸向的兩端較小,而在跨中附近處較大。

        d.在地形效應(yīng)的影響下,全橋側(cè)向變形并非以跨中線對(duì)稱,而是整體曲線稍向跨中左側(cè)偏斜;而不考慮地形效應(yīng)時(shí),其側(cè)向變形曲線幾乎以跨中線對(duì)稱。

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