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        三起輸電線路線夾發(fā)熱原因分析

        2021-05-27 10:41:46黃雙得
        農(nóng)村電氣化 2021年5期
        關(guān)鍵詞:工藝分析

        黃雙得

        (云南電網(wǎng)有限責任公司昆明供電局,云南 昆明,650011)

        1 基本情況

        2020年8月,220 kV廠某II回線#20塔大號側(cè)上臺線下子線耐張線夾、220 kV廠某I回線#75塔大號側(cè)中線下子線耐張線夾、110 kV普某某線#5塔大號側(cè)上相耐張線夾導線壓接管異常發(fā)熱。針對3 起同一類型設(shè)備同一部位的發(fā)熱情況,對導線接頭發(fā)熱原因進行分析。

        2 試驗分析

        2.1 宏觀檢查

        本次分析所有壓接管均采用液壓壓接,鋁管外觀無損傷,廠某回線線夾整體輕微彎曲,各個樣品整體無異常變形,外觀結(jié)構(gòu)正常。對于每個樣品,在未壓接的鋁管上測量鋁管原始直徑;在鋁管的鋁股壓接段取3 個截面測量其對邊距,其最大對邊距如表1所示。表1列出了根據(jù)SDJ 2261—1987《架空送電線路導線及避雷線液壓施工工藝規(guī)程》規(guī)定的最大許可對邊距。檢測顯示普某某線樣品最大對邊距超過標準規(guī)定,鑒于其線路投運日期早于標準生效時間,故不作為判斷依據(jù)。

        表1 最大對邊距測量結(jié)果 mm

        2.2 線夾成分分析

        對發(fā)熱線夾的導線鋁壓接管采用電火花原子發(fā)射光譜分析方法進行材質(zhì)分析,結(jié)果見表2。根據(jù)DL/T 757—2001《耐張線夾》及GB/T 3190—2008《變形鋁及鋁合金化學成分》規(guī)定,鋁壓接管鋁含量不應(yīng)低于99.5%。廠某II回線、廠某I回線樣品符合要求。普某某線由于投產(chǎn)時間早于標準實施時間,因此不作為判斷依據(jù)。

        表2 鋁壓接管成分 wt%

        2.3 數(shù)字射線成像分析

        對發(fā)熱線夾內(nèi)部進行X 射線成像分析,并與正常工藝壓接的線夾進行對比。圖1 為廠某II 回線發(fā)熱線夾,圖2為按照標準工藝壓接的線夾。

        圖1 廠某II回線發(fā)熱線夾

        圖2 標準工藝壓接線夾

        相對于標準壓接工藝制作的線夾,所有異常發(fā)熱線夾的X 射線照片均顯示在鋁股壓接段存在疏松陰影,顯示在壓接過程中鋁股并未得到充分壓緊。

        3 綜合分析

        故障線夾外觀未見異常損傷,普某某線樣品壓接管最大對邊距超標;鋁壓接管的化學成分分析未見異常;數(shù)字射線成像照片顯示,相對于標準壓接工藝制備的壓接管,發(fā)熱壓接管的鋁股壓接段中鋁股較為疏松,表明鋁股與壓接管接觸不夠緊密,此類接觸不良是導致壓接管發(fā)熱的主要原因。

        4 結(jié)論

        從導線的宏觀外形、兩側(cè)制部件材質(zhì)和壓接管內(nèi)部結(jié)構(gòu)的分析可知,發(fā)熱的主要原因應(yīng)為壓接后鋁股與鋁壓接管接觸不緊密所致。同時廠某I 回線及普某某線導線表面存在黑色附著物層,污染物層的附著會降低耐張壓接管的電接觸性能,導致接觸電阻上升,線夾發(fā)熱。

        建議在線路安裝過程中加強對耐張線夾壓接的壓接工藝和質(zhì)量控制;在線路投運后應(yīng)重視壓接部位的測溫工作,以便在運行早期發(fā)現(xiàn)缺陷;在線夾壓接完成后,應(yīng)用數(shù)字射線成像儀器檢查壓接工藝,確保符合標準。

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