劉 壯 韓雪巖 高 俊

（沈陽工業(yè)大學(xué)國家稀土永磁電機(jī)工程技術(shù)研究中心，沈陽 110870）

0 引言

高速永磁電動機(jī)具有體積小、功率密度高、效率高等優(yōu)點(diǎn)[1-2]，在航空航天、儲能飛輪、高速機(jī)床等領(lǐng)域被廣泛應(yīng)用[3-5]。作為主要永磁材料，釹鐵硼抗拉不抗壓，而高速轉(zhuǎn)子承受較大拉應(yīng)力，所以往往采用護(hù)套預(yù)應(yīng)力的方式保護(hù)高速永磁電動機(jī)的永磁體[6]。高速永磁電動機(jī)損耗密度大，散熱困難，溫升較常規(guī)電動機(jī)高[7]。文獻(xiàn)[8]推導(dǎo)了不考慮溫度影響的轉(zhuǎn)子過盈配合模型的解析公式，對一臺額定轉(zhuǎn)速120kr/min、10kW的高速永磁同步電動機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行了強(qiáng)度分析。文獻(xiàn)[9]推導(dǎo)了采用碳纖維綁扎護(hù)套分塊永磁體結(jié)構(gòu)表貼式高速永磁電動機(jī)的永磁體和保護(hù)套的應(yīng)力計算公式，通過有限元法對比驗(yàn)證。文獻(xiàn)[10]針對一臺1.12MW、18 000r/min的高速永磁電動機(jī)碳纖維護(hù)套轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度進(jìn)行分析。文獻(xiàn)[11]對高速表貼式永磁轉(zhuǎn)子推導(dǎo)了高速永磁轉(zhuǎn)子強(qiáng)度解析計算公式，對一臺30 000r/min的高速永磁電動機(jī)在靜止、冷態(tài)運(yùn)行和熱態(tài)運(yùn)行工況下分別進(jìn)行了轉(zhuǎn)子強(qiáng)度分析。文獻(xiàn)[12]討論了轉(zhuǎn)子強(qiáng)度的影響因素，總結(jié)出高速永磁電動機(jī)轉(zhuǎn)子護(hù)套的優(yōu)化設(shè)計流程。文獻(xiàn)[13]推導(dǎo)了考慮溫升熱應(yīng)力和高速旋轉(zhuǎn)離心力的碳纖維護(hù)套永磁轉(zhuǎn)子的強(qiáng)度解析解。上述研究大多計算和分析了轉(zhuǎn)子的強(qiáng)度，但三維溫度場對應(yīng)力分布的影響未被考慮。

本文考慮三維溫度場熱固耦合，以有限元法對24kW、30 000r/min的鈦合金護(hù)套高速表貼式永磁電動機(jī)進(jìn)行分析，對比冷態(tài)運(yùn)行時應(yīng)力變化，分析在考慮三維溫度場熱固耦合時，轉(zhuǎn)子強(qiáng)度被護(hù)套厚度、過盈量、永磁體分段等因素影響的程度，為高速永磁電動機(jī)轉(zhuǎn)子強(qiáng)度設(shè)計提供一定參考。

1 高速永磁電動機(jī)物理模型

本文對一臺24kW、30 000r/min的鈦合金護(hù)套保護(hù)的表貼式高速永磁電動機(jī)進(jìn)行分析，電動機(jī)的主要參數(shù)見表1，轉(zhuǎn)子材料參數(shù)見表2。表貼式高速永磁電動機(jī)轉(zhuǎn)子三維模型如圖1所示。

圖1 表貼式高速永磁電動機(jī)轉(zhuǎn)子三維模型

表1 30 000r/min高速永磁電動機(jī)主要參數(shù)

表2 轉(zhuǎn)子材料參數(shù)

2 基于熱固耦合的高速轉(zhuǎn)子應(yīng)力對比分析

本文主要采用熱固耦合方法進(jìn)行轉(zhuǎn)子熱應(yīng)力分析，熱固耦合實(shí)現(xiàn)如圖2所示。

圖2 熱固耦合實(shí)現(xiàn)

2.1 三維溫度場

把計算得到的各部分損耗以生熱率的方式賦值到各部分[14]，將材料屬性賦值到電動機(jī)上，可以得到電動機(jī)溫度場三維分布，轉(zhuǎn)子的溫度分布云圖如圖3所示。

從圖3可以看出，最高溫度117℃出現(xiàn)在護(hù)套中心上，最低溫度83℃出現(xiàn)在永磁體端部。永磁體不會退磁。

圖3 轉(zhuǎn)子溫度分布云圖

2.2 基于熱固耦合的高速表貼式電動機(jī)應(yīng)力對比

將有限元法計算得到的溫度場通過熱固耦合的方法導(dǎo)入應(yīng)力分析中，通過該法得到熱固耦合下的熱態(tài)運(yùn)行轉(zhuǎn)子應(yīng)力分布，對比冷態(tài)運(yùn)行時轉(zhuǎn)子應(yīng)力分布，得到護(hù)套等效應(yīng)力分布如圖4所示，永磁體等效應(yīng)力分布如圖5所示。

圖4 護(hù)套等效應(yīng)力分布

圖5 永磁體等效應(yīng)力分布

由圖4和圖5可以看出，考慮三維溫度場時，護(hù)套等效應(yīng)力由402.78MPa增加到413.66MPa，增加了2.7%，永磁體等效應(yīng)力從15.85MPa增加到36.06MPa，增加了127.5%；永磁體最大應(yīng)力出現(xiàn)在中心位置，考慮三維溫度場的熱固耦合應(yīng)力分析，護(hù)套等效應(yīng)力較冷態(tài)運(yùn)行時變化較小，永磁體等效應(yīng)力較冷態(tài)運(yùn)行時增加較大。所以，對于鈦合金護(hù)套保護(hù)的高速永磁電動機(jī)，在進(jìn)行轉(zhuǎn)子強(qiáng)度校核時，考慮三維溫度場對應(yīng)力的影響是必要的。

3 基于熱固耦合的轉(zhuǎn)子強(qiáng)度影響因素分析

以24kW、30 000r/min的高速表貼式永磁電動機(jī)為例，考慮溫度對轉(zhuǎn)子應(yīng)力分布的影響，基于熱固耦合對比不同因素對轉(zhuǎn)子強(qiáng)度的影響。

3.1 靜態(tài)過盈量對轉(zhuǎn)子應(yīng)力分布的影響

在電動機(jī)鈦合金護(hù)套厚度為2mm時，基于熱固耦合對比不同靜態(tài)過盈量下，高速轉(zhuǎn)子上的應(yīng)力分布變化。永磁體徑向接觸應(yīng)力和護(hù)套等效應(yīng)力隨靜態(tài)過盈量的變化如圖6和圖7所示。

圖6 靜態(tài)過盈量與徑向接觸應(yīng)力關(guān)系

由圖6和圖7可知，過盈配合的靜態(tài)過盈量從0.09mm增加到0.16mm，增加了77.8%，護(hù)套最大等效應(yīng)力從316.48MPa增加到544.61MPa，增加了72.1%，永磁體徑向接觸應(yīng)力從17.64MPa增加到32.52MPa，增加了84.4%；隨著靜態(tài)過盈量的增加，護(hù)套的等效應(yīng)力與靜態(tài)過盈量呈線性正相關(guān)，永磁體徑向接觸應(yīng)力與靜態(tài)過盈量也呈線性正相關(guān)，通過增加靜態(tài)過盈量可以有效對永磁體施加預(yù)應(yīng)力，但護(hù)套等效應(yīng)力同時也在變大。

圖7 靜態(tài)過盈量與護(hù)套等效應(yīng)力關(guān)系

3.2 護(hù)套厚度對轉(zhuǎn)子應(yīng)力分布的影響

在護(hù)套保持0.12mm靜態(tài)過盈量時，基于熱固耦合對比不同護(hù)套厚度下，永磁體徑向接觸應(yīng)力的變化趨勢如圖8所示，護(hù)套等效應(yīng)力變化如圖9所示，溫度變化如圖10所示。

圖8 徑向接觸應(yīng)力與護(hù)套厚度關(guān)系

圖9 護(hù)套等效應(yīng)力與護(hù)套厚度關(guān)系

護(hù)套厚度從1.0mm增加到3.5mm，增加了250%。由圖8可以看出，永磁體徑向接觸應(yīng)力從12.61MPa增加到39.12MPa，增加了210.2%，永磁體的徑向接觸應(yīng)力隨護(hù)套厚度增加而增加，當(dāng)護(hù)套厚度增加到一定值時，永磁體徑向接觸應(yīng)力增加量變小。由圖9看出，護(hù)套等效應(yīng)力由417.27MPa下降到410.25MPa，減小了1.7%，護(hù)套等效應(yīng)力基本不變。由圖10看出，永磁體溫度從110.2℃增加到152.1℃，增加了38.02%，護(hù)套厚度增大，轉(zhuǎn)子溫度升高，護(hù)套越厚，溫度升高越快。通過改變護(hù)套厚度可以保證護(hù)套安全系數(shù)不變，一定程度上有效增加永磁體上預(yù)應(yīng)力，保護(hù)永磁體，但是有效氣隙減小，轉(zhuǎn)子溫度升高，永磁體容易退磁。

圖10 溫度與護(hù)套厚度關(guān)系

保持永磁體徑向接觸應(yīng)力為24.02MPa，護(hù)套厚度從1.0mm增加到3.5mm，護(hù)套等效應(yīng)力變化如圖11所示。

圖11 徑向接觸應(yīng)力為24.02MPa時，護(hù)套等效應(yīng)力與護(hù)套厚度關(guān)系

由圖11可知，在保持徑向接觸應(yīng)力為24.02MPa前提下，護(hù)套厚度增加，護(hù)套等效應(yīng)力從770.30MPa下降到270.58MPa，減小了64.8%，隨著護(hù)套厚度增加，護(hù)套等效應(yīng)力下降幅度不如厚度增加幅度大，可以預(yù)見繼續(xù)增加護(hù)套厚度，不能再有效減小護(hù)套等效應(yīng)力。

3.3 高速永磁電動機(jī)永磁體軸向分段對轉(zhuǎn)子應(yīng)力分布的影響

高速電動機(jī)轉(zhuǎn)子形狀偏細(xì)長，永磁體太過細(xì)長容易斷裂不便運(yùn)輸，所以對高速永磁電動機(jī)進(jìn)行軸向分多段后研究轉(zhuǎn)子強(qiáng)度變化。基于熱固耦合，將永磁體分不同段后計算其應(yīng)力分布，得到護(hù)套等效應(yīng)力分布變化如圖12所示，永磁體徑向接觸應(yīng)力變化如圖13所示。

圖12 護(hù)套等效應(yīng)力與分段數(shù)關(guān)系

圖13 徑向接觸應(yīng)力與分段數(shù)關(guān)系

由圖12和圖13可知，分段數(shù)不同時，護(hù)套等效應(yīng)力均為413MPa左右，永磁體徑向接觸應(yīng)力均為24MPa左右，可以看出轉(zhuǎn)子永磁體軸向分段對轉(zhuǎn)子應(yīng)力分布幾乎無影響。

4 基于熱固耦合的轉(zhuǎn)子強(qiáng)度校核

基于熱固耦合，對高速永磁電動機(jī)轉(zhuǎn)子強(qiáng)度進(jìn)行校核。塑性材料安全系數(shù)一般取2，采用第四強(qiáng)度理論，鈦合金護(hù)套等效應(yīng)力不應(yīng)超過425MPa。脆性材料安全系數(shù)一般取4，采用第一強(qiáng)度理論，永磁體最大主應(yīng)力不超過20MPa。對30 000r/min電動機(jī)考慮溫度場進(jìn)行熱固耦合應(yīng)力分析，護(hù)套厚度為2mm、過盈量為0.12mm時，其護(hù)套最大等效應(yīng)力為413.66MPa，永磁體最大主應(yīng)力為19.25MPa。考慮永磁體強(qiáng)度裕量較小，將過盈量保持在0.12mm，增加護(hù)套厚度到2.2mm，此時護(hù)套最大等效應(yīng)力為412.53MPa，永磁體最大主應(yīng)力為18.32MPa，護(hù)套和永磁體達(dá)到強(qiáng)度設(shè)計要求，且有一定裕量。

5 結(jié)論

1）對鈦合金護(hù)套高速永磁電動機(jī)進(jìn)行應(yīng)力計算可知，溫度對永磁體應(yīng)力分布影響較大，進(jìn)行轉(zhuǎn)子強(qiáng)度分析時要考慮溫升。

2）基于熱固耦合分析可知，增加護(hù)套靜態(tài)過盈量，可以有效增大預(yù)應(yīng)力；過盈量不變，增加護(hù)套厚度可以增加接觸應(yīng)力，護(hù)套厚度增加到一定程度，接觸應(yīng)力增幅變??；接觸應(yīng)力不變，增加護(hù)套厚度可以減小護(hù)套等效應(yīng)力，而護(hù)套厚度增大到一定值時，護(hù)套等效應(yīng)力減小幅度較小。永磁體分段對轉(zhuǎn)子強(qiáng)度基本無影響。

3）基于熱固耦合分析可知，增加過盈量和護(hù)套厚度都可以增加永磁體徑向應(yīng)力，但增加護(hù)套厚度會減小氣隙長度，使轉(zhuǎn)子溫度升高，應(yīng)優(yōu)先使用增加過盈量的方法對永磁體施加預(yù)應(yīng)力。