吳雙文， 尹曉娜

(1 成都市建筑設(shè)計(jì)研究院， 成都 610031； 2 成都興城建設(shè)管理有限公司， 成都 610041)

1 工程概況

項(xiàng)目位于成都市天府大道南延線東側(cè)，由一棟多層商業(yè)綜合體和一棟超高層辦公樓組成，兩棟塔樓在地面以上獨(dú)立，共用四層地下室，本文主要介紹超高層辦公樓。超高層辦公樓地上44層，地下4層，總建筑面積約126 000m2，其中地上建筑面積約87 000m2，地下室面積約39 000m2。地上主要功能為辦公，地下1，2層為商業(yè)，地下3，4層為設(shè)備用房及停車庫。結(jié)構(gòu)總高度為193m，大屋面以上為6層建筑裝飾構(gòu)架層(高度為32m，用于外掛玻璃幕墻)。建筑平面近似正方形，邊長約43.2m，地上1～2層為大堂，首層層高6.6m，局部通高11.4m；辦公區(qū)標(biāo)準(zhǔn)層層高4.2m；11層、23層及35層為設(shè)備層兼避難層，層高4.9m。建筑效果及主體結(jié)構(gòu)剖面見圖1、圖2。

圖1 建筑效果圖

圖2 主體結(jié)構(gòu)剖面圖

2 結(jié)構(gòu)體系、設(shè)計(jì)參數(shù)及抗震設(shè)計(jì)性能目標(biāo)

2.1 結(jié)構(gòu)體系

超高層辦公樓采用鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)體系，核心筒底部平面尺寸為19.5m×24.5m，框架柱距核心筒體外墻約12m，外框柱間距為8～12m。塔樓高寬比為4.6，核心筒高寬比為10.44。建筑裝飾構(gòu)架分鋼框架支撐-核心筒結(jié)構(gòu)段(3層，高度為19.5m)與鋼架支撐結(jié)構(gòu)段(3層，高度為12.5m)，裝飾構(gòu)架層與主體結(jié)構(gòu)一同建模進(jìn)行整體計(jì)算，但其受力及變形指標(biāo)不納入超限分析范圍。

地下4層～地上35層(標(biāo)高為154.5m)框架柱采用鋼管混凝土疊合柱，最大截面為1 300mm×1 300mm，內(nèi)含鋼管φ900，厚度30mm；35層以上框架柱為鋼筋混凝土柱，角部區(qū)域框架柱仍采用鋼管疊合柱[1]至大屋面。主體結(jié)構(gòu)上部5層框架柱內(nèi)傾，傾斜角度為3.2°，最小截面尺寸為900mm×900mm。34層以下核心筒外圈剪力厚度由900mm向400mm過渡，在34層(標(biāo)高為149.6m)核心筒平面Y向收進(jìn)3m。結(jié)構(gòu)平面在四個(gè)角部有切角，有較長的懸挑梁。1層大堂局部樓板缺失約41%，形成10根長度為11.4m的穿層柱。豎向構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C60～C40，型鋼強(qiáng)度為Q345B。為減少剪力墻滯后效應(yīng)，角部未設(shè)框架柱。

典型樓層平面布置見圖3、圖4，框架邊梁截面為400mm×800mm～500mm×1 000mm，框架柱與剪力墻連接的主梁截面為500mm×600mm，框架柱與剪力墻連接的次梁截面為300mm×600mm～400mm×600mm，核心筒內(nèi)部梁截面為200mm×500mm～200mm×650mm，核心筒外圈連梁截面為墻寬×600mm～墻寬×1 000mm。核心筒內(nèi)部板厚度為150mm，核心筒外部板厚度為120mm。梁、板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30。

圖3 低區(qū)、中區(qū)標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖(核心筒收進(jìn)前)

圖4 高區(qū)標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖(核心筒收進(jìn)后)

2.2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)參數(shù)

結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期50年，設(shè)計(jì)使用年限為50年，建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為一級(jí)，抗震設(shè)防類別為乙類，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)。

成都地區(qū)的抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度峰值為0.1g，建筑場(chǎng)地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第三組[2]。地震動(dòng)數(shù)據(jù)按照《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)(2016年版)[3]選取。其余風(fēng)荷載、雪荷載及樓面荷載均參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB 50009—2012)[4]取值。

剪力墻抗震等級(jí)為特一級(jí)，底部加強(qiáng)區(qū)的框架及相關(guān)地下室范圍內(nèi)的框架為特一級(jí)，其余框架抗震等級(jí)為一級(jí)。本工程將底部加強(qiáng)區(qū)所有豎向構(gòu)件、34～35層的剪力墻視為關(guān)鍵構(gòu)件。

2.3 抗震設(shè)計(jì)的性能目標(biāo)

本工程結(jié)構(gòu)高度超過180m，存在扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、樓板局部不連續(xù)、穿層柱、斜柱、核心筒剪力墻收進(jìn)的抗震不利情況，參照《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》(建質(zhì)〔2015〕67號(hào))[5]及《四川省抗震設(shè)防超限高層建筑工程界定標(biāo)準(zhǔn)》(DB51/T 5058—2014)[6]的要求，本工程屬于一般不規(guī)則的超B級(jí)高層建筑。針對(duì)本工程的特點(diǎn)采用基于性能化的抗震設(shè)計(jì)方法，性能目標(biāo)參考《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[7]設(shè)定為高于D級(jí)、低于C級(jí)(表1)，依據(jù)性能目標(biāo)的各項(xiàng)要求，分別對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行小震反應(yīng)譜分析、小震彈性時(shí)程分析、中震等效彈性分析、大震等效彈性及彈塑性時(shí)程分析[8]。

抗震性能目標(biāo) 表1

3 計(jì)算分析

3.1 彈性反應(yīng)譜分析

采用YJK軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行整體彈性分析，并采用MIDAS Building軟件進(jìn)行驗(yàn)證計(jì)算。結(jié)構(gòu)嵌固端取在地下室頂板，由于本工程樓板在1層缺失較多，1層樓板計(jì)算模型采用彈性膜單元，其他各層樓板均按剛性樓板考慮。整體指標(biāo)計(jì)算時(shí)模型不帶地下室(圖5)，周期折減系數(shù)取0.9，連梁剛度折減系數(shù)取0.7，阻尼比采用0.05，考慮偶然偏心及雙向地震的前27階振型計(jì)算結(jié)果見表2，位移指標(biāo)不考慮頂部建筑裝飾構(gòu)架層。

圖5 結(jié)構(gòu)計(jì)算模型

由表2可知，兩個(gè)模型的彈性分析結(jié)果接近。前27階振型的有效質(zhì)量參與系數(shù)大于90%，周期比、考慮偶然偏心地震作用下的最大層間位移角滿足規(guī)范要求(建筑物高度在150～250m之間，層間位移角限值按在1/800～1/500之間線性插值，本工程層間位移角限值為1/635)。剛重比介于1.4～2.7，滿足整體穩(wěn)定性，需要考慮重力二階效應(yīng)。地震作用下的扭轉(zhuǎn)位移比僅首層超限(圖6(b))，為1.21。塔樓兩方向在底部1～4層的剪重比略小于規(guī)范限值，因此各樓層的地震剪力均須調(diào)整?；局芷诮橛?.5～5s之間，剪重比限值的計(jì)算在1.2%～1.6%之間線性插值[3]，根據(jù)結(jié)構(gòu)第1、第2自振周期插值求得X向、Y向剪重比限值分別為1.26%和1.33%。剪力調(diào)整以后底層X向及Y向框架承擔(dān)的傾覆力矩占相應(yīng)方向底部總傾覆力矩的16.9%～18.6%，介于10%～50%。

振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果 表2

圖6 地震作用下的扭轉(zhuǎn)位移比(YJK)

由圖7可知，樓層受剪承載力較為均勻，所有樓層受剪承載力比值均大于0.8，無薄弱層存在。在材料變化及截面收進(jìn)位置曲線有拐點(diǎn)，34層及44層的樓層受剪承載力比值出現(xiàn)較大突變，因34層以上核心筒Y向收進(jìn)3m，44層以上由混凝土框架-核心筒變成鋼框架-核心筒。

圖7 地震作用下受剪承載力之比

表3羅列了地震作用下框架分擔(dān)的層剪力最大值(X向?yàn)?8層，Y向?yàn)?6層)、最小值(均出現(xiàn)在結(jié)構(gòu)首層)，及其與底層總剪力的比值?？梢娍蚣芊謸?dān)的地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值小于結(jié)構(gòu)底層總剪力標(biāo)準(zhǔn)值的20%，但其最大值大于結(jié)構(gòu)底層總剪力標(biāo)準(zhǔn)值的10%時(shí)，按照結(jié)構(gòu)底層總剪力標(biāo)準(zhǔn)值的20%及框架部分樓層地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值中最大值的1.5倍二者較小值進(jìn)行調(diào)整。對(duì)框架柱數(shù)量從下至上分段有規(guī)律變化的結(jié)構(gòu)，底層總剪力應(yīng)取每段最下一層結(jié)構(gòu)對(duì)應(yīng)地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的總剪力[6]。本工程計(jì)算模型中含建筑裝飾構(gòu)架層，大屋面以下為鋼筋混凝土框架，大屋面以上為鋼框架，框架剛度差異大，因此框架剪力調(diào)整分為兩段，大屋面44層以下為第一段，44層以上的鋼框架為第二段。

地震作用下框架層剪力及占底層總剪力的百分比 表3

3.2 小震彈性時(shí)程分析

小震彈性時(shí)程分析采用MIDAS Building軟件進(jìn)行，選?、蝾悎?chǎng)地上兩組天然波(Chi-Chi波，Hector波)及一組人工波(USER1波)進(jìn)行彈性時(shí)程分析，三組地震波平均地震影響系數(shù)曲線與結(jié)構(gòu)振型分解反應(yīng)譜法(CQC法)所選用的地震影響系數(shù)相比，在對(duì)應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型周期點(diǎn)上的偏差不大于20%。時(shí)程分析采用雙向激勵(lì)作用，主方向地震加速度最大值為35cm/s2，次方向取0.8×35cm/s2。

分析結(jié)果表明，單組地震波輸入所得的基底剪力峰值均在振型分解反應(yīng)譜法的65%～135%之間，3組地震波所計(jì)算的結(jié)構(gòu)基底剪力平均值與振型分解反應(yīng)譜法結(jié)果之差在20%以內(nèi)。塔樓中上部樓層彈性時(shí)程分析所得樓層剪力大于振型分解反應(yīng)譜法的樓層剪力(圖8，在彈性時(shí)程分析時(shí)，為了充分考慮構(gòu)架層的鞭梢效應(yīng)，計(jì)算了建筑裝飾構(gòu)架層，即45～50層，雖納入整體計(jì)算，但地震剪力不予放大)。因此，構(gòu)件強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí)考慮將這些樓層的小震層剪力做相應(yīng)放大，確保結(jié)構(gòu)構(gòu)件的安全。X向樓層在41～44層之間的放大系數(shù)為1.02～1.12，Y向樓層在28～44層的放大系數(shù)為1.03～1.15。

圖8 彈性時(shí)程分析樓層剪力

3.3 中震分析

(1)墻身偏拉分析

塔樓核心筒長寬比約為1.26，高寬比為10.44，形體較規(guī)則，且高寬比較小，預(yù)估核心筒墻體不會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的偏拉現(xiàn)象。使用YJK軟件，不考慮風(fēng)荷載及與抗震等級(jí)有關(guān)調(diào)整系數(shù)，周期不折減，連梁剛度折減系數(shù)取0.6，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行等效彈性分析。計(jì)算發(fā)現(xiàn)，僅底部1～4層部分墻肢的最不利工況組合中出現(xiàn)了偏心受拉的情況，且墻肢平均拉應(yīng)力σt均未超過混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(ftk=2.85MPa)，見表4，剪力墻編號(hào)見圖9?？紤]到核心筒角部的重要性，在底加強(qiáng)區(qū)的外筒四角設(shè)置構(gòu)造型鋼。針對(duì)部分出現(xiàn)小偏心受拉的墻肢，通過提高墻身豎向鋼筋配筋率抵抗拉力，最大豎向鋼筋配筋率取1%。

圖9 剪力墻編號(hào)(W1～W11墻厚均為800mm)

等效彈性分析中剪力墻受拉情況 表4

(2)穿層柱及斜柱屈曲穩(wěn)定性分析

首層平面穿層框架柱(柱A)、25層空中花園位置穿層柱(柱B)、頂部斜柱(柱C)均屬于抗震不利因素。對(duì)以上三類柱子采用MIDAS Gen軟件進(jìn)行屈曲穩(wěn)定性分析，分別在柱頂施加單位軸向壓力1kN，計(jì)算得到各柱的屈曲臨界荷載，根據(jù)歐拉公式求得各柱計(jì)算長度系數(shù)(表5)。讀取各柱在中震等效彈性計(jì)算下的最大軸力，可知柱A，B，C屈曲臨界荷載分別為中震等效彈性計(jì)算最大軸力的39，65，600倍，因此框架穿層柱及斜柱不會(huì)發(fā)生屈曲失穩(wěn)。在YJK小震計(jì)算時(shí)，將穿層柱的計(jì)算長度系數(shù)偏保守取為2，作為抗震措施。

框架柱屈曲穩(wěn)定分析 表5

(3)中震彈塑性時(shí)程分析

采用SAUSAGE軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行中震彈塑性時(shí)程分析，考察結(jié)構(gòu)在設(shè)防地震作用下的彈塑性發(fā)展歷程。計(jì)算結(jié)果見表6。中震下結(jié)構(gòu)基底剪力約為小震下的2.26～2.63倍，小于2.857，表明結(jié)構(gòu)在中震下部分構(gòu)件進(jìn)入塑性，結(jié)構(gòu)剛度降低。換算得到的X，Y向最大層間位移角分別為1/336，1/385，均小于規(guī)范限值1/318。

中震彈塑性時(shí)程分析計(jì)算結(jié)果 表6

在同組地震波下典型樓層的樓板應(yīng)力見圖10。1層樓板缺失較多(樓板厚度為150mm)，除極個(gè)別角部拉應(yīng)力達(dá)到2.04MPa外，大面積區(qū)域拉應(yīng)力不超過1.05MPa；39層樓板為斜柱起始層，有受拉情況，整體樓板拉應(yīng)力較標(biāo)準(zhǔn)層樓板拉應(yīng)力大，除極個(gè)別角部拉應(yīng)力達(dá)到2.04MPa外，大面積區(qū)域拉應(yīng)力不超過1.05MPa，在中震作用下，所有樓板保持整體彈性。

圖10 Chi-Chi波作用下重點(diǎn)樓層樓板應(yīng)力/kPa

由圖11(a)中剪力墻應(yīng)力分布可見，底部加強(qiáng)區(qū)部分墻肢出現(xiàn)受拉開裂，在裝飾構(gòu)架層(鋼框架支撐-核心筒)和核心筒收進(jìn)部位開裂嚴(yán)重，拉應(yīng)力超過混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk(2.85MPa)，但未超過2ftk。圖11(b)中墻體邊緣構(gòu)件鋼筋應(yīng)變比εo(最大應(yīng)變/屈服應(yīng)變)最大值約為0.7，表明鋼筋未屈服。設(shè)計(jì)時(shí)除了在底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻四角設(shè)置型鋼，按照《超限高層建筑工程抗震設(shè)防專項(xiàng)審查技術(shù)要點(diǎn)》(建質(zhì)〔2015〕67號(hào))[5]計(jì)算，將核心筒收進(jìn)層及緊鄰下一層和頂部4層剪力墻的豎向鋼筋的配筋率提高到0.6%,可抵抗墻肢拉應(yīng)力。

圖11 中震下剪力墻應(yīng)力分布及邊緣構(gòu)件鋼筋應(yīng)變

3.4 大震分析

(1)采用YJK軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行大震等效彈性分析，計(jì)算時(shí)不考慮風(fēng)荷載及與抗震等級(jí)有關(guān)的調(diào)整系數(shù)，周期不折減，連梁剛度折減系數(shù)取0.5，阻尼比取7%。

底部加強(qiáng)區(qū)及核心筒收進(jìn)部位的兩層剪力墻屬于關(guān)鍵構(gòu)件，采用等效彈性法得到的驗(yàn)算結(jié)果表明，底部加強(qiáng)區(qū)核心筒外圈墻的墻身水平配筋率需達(dá)到0.4%～0.9%，34～35層墻肢(核心筒收進(jìn)層及相鄰下一層)水平配筋率需不小于0.6%才能滿足抗剪不屈服。其余墻肢及框架柱小震彈性計(jì)算的配筋結(jié)果可以滿足中震計(jì)算，且均有較大富余度。

(2)采用SAUSAGE軟件對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行大震彈塑性時(shí)程分析，考察結(jié)構(gòu)在罕遇地震作用下的彈塑性發(fā)展歷程和構(gòu)件損傷程度[9-10]。

結(jié)構(gòu)整體指標(biāo)：主要計(jì)算結(jié)果見表7，大震下的結(jié)構(gòu)基底剪力與中震下的基底剪力比值小于2.2，表明更多構(gòu)件進(jìn)入塑性，結(jié)構(gòu)整體剛度進(jìn)一步退化。換算的X,Y向最大層間位移角分別為1/166及1/180，均小于規(guī)范限值1/158。大震下構(gòu)件損傷發(fā)展速度比中震下快，累計(jì)損傷比中震下多，周期逐步變長，因此結(jié)構(gòu)基底剪力時(shí)程曲線和頂點(diǎn)位移時(shí)程曲線走向逐漸滯后于中震下的結(jié)果(圖12，13)。

圖12 Chi-Chi波作用下結(jié)構(gòu)X向基底剪力時(shí)程曲線

圖13 Chi-Chi波作用下結(jié)構(gòu)X向頂點(diǎn)位移時(shí)程曲線

大震彈塑性時(shí)程分析計(jì)算結(jié)果 表7

構(gòu)件損傷發(fā)展：在地震作用下，最先出現(xiàn)損傷的是連梁，隨后是框架梁，同時(shí)伴隨著底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻及框架柱的輕微損傷。構(gòu)件損傷統(tǒng)計(jì)結(jié)果見圖14，約90%連梁達(dá)到重度損壞～嚴(yán)重?fù)p壞，是主要的耗能構(gòu)件；其次是框架梁，約80%達(dá)到輕度損壞～中度損壞。剪力墻和框架柱則大部分為無損壞～輕度損壞狀態(tài)，滿足性能目標(biāo)的要求。

圖14 構(gòu)件損傷統(tǒng)計(jì)結(jié)果

剪力墻損傷出現(xiàn)在底部加強(qiáng)區(qū)、核心筒墻體收進(jìn)部位、避難層門洞附近及頂部4層裝飾構(gòu)架層?；炷晾瓚?yīng)力介于ftk～2ftk，混凝土壓應(yīng)力僅在底部加強(qiáng)區(qū)位置超過27.5MPa，但約束邊緣構(gòu)件鋼筋未屈服，關(guān)鍵構(gòu)件在大震下滿足抗彎不屈服(圖15)。圖16中僅底層墻身局部區(qū)域超過剪應(yīng)力限值6.4MPa，但墻肢平均剪應(yīng)力不超過該限值，墻肢仍然滿足最小截面限值條件。因避難層門洞附近混凝土受壓損傷較重(圖17)，設(shè)計(jì)時(shí)考慮在門洞兩邊設(shè)置約束邊緣構(gòu)件，并將其向下延伸一層。將豎向核心筒收進(jìn)位置的約束邊緣構(gòu)件向下延伸一層，損傷部位墻體加強(qiáng)措施見圖18。

圖15 關(guān)鍵構(gòu)件拉/壓應(yīng)力分布云圖/kPa

圖16 關(guān)鍵構(gòu)件剪應(yīng)力分布云圖/kPa

圖17 開洞處混凝土受壓損傷云圖

圖18 損傷部位墻體加強(qiáng)措施

核心筒Y向收進(jìn)3m以后，框架梁跨度從12.3m增大到16.3m，部分樓層(如屋面層等荷載較大的樓層)梁端及中部均出現(xiàn)塑性鉸(圖19)，有可能導(dǎo)致樓板垮塌，對(duì)相應(yīng)樓層增大梁高及梁底筋，控制塑性鉸僅出現(xiàn)在梁端。

圖19 屋面梁塑性鉸分布

3.5 二道防線分析

對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行小震、中震、大震的各項(xiàng)分析以后，對(duì)比不同地震作用下，框架承擔(dān)的地震剪力與結(jié)構(gòu)底層總剪力的比值，見表8。隨著地震作用的增大，塔樓底層框架總剪力與該方向底層總剪力的比值逐漸增大。從圖14中可發(fā)現(xiàn)，在大震彈塑性分析過程中，結(jié)構(gòu)最先進(jìn)行能量耗散的是核心筒的連梁體系，隨著剪力墻連梁損壞，框架梁端才開始逐漸形成塑性鉸進(jìn)行耗能?？梢娍蚣茉诘卣疬^程中能夠發(fā)揮其二道防線作用。

框架底層承擔(dān)的樓層地震剪力比值 表8

4 結(jié)論

本工程存在扭轉(zhuǎn)不規(guī)則、樓板局部不連續(xù)、穿層柱、斜柱、核心筒剪力墻收進(jìn)的抗震不利情況，屬于一般不規(guī)則的超B級(jí)高層建筑。針對(duì)本工程的特點(diǎn)采用基于性能化的抗震設(shè)計(jì)方法，性能目標(biāo)設(shè)定為高于D級(jí)、低于C級(jí)，依據(jù)性能目標(biāo)的各項(xiàng)要求，分別對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行小震反應(yīng)譜分析、小震彈性時(shí)程分析、中震等效彈性分析和彈塑性分析、大震的等效彈性及彈塑性時(shí)程分析。結(jié)構(gòu)整體與各構(gòu)件的抗震性能均能達(dá)到設(shè)計(jì)的預(yù)期目的，針對(duì)薄弱位置適當(dāng)加強(qiáng)。滿足我國抗震規(guī)范所提出的“小震不壞，中震可修，大震不倒”的要求，對(duì)結(jié)構(gòu)的抗震不利因素提出以下加強(qiáng)措施：

(1)1層樓板缺失嚴(yán)重，增加本層及相鄰上-層樓板厚度，板厚取為150mm，最小配筋率不低于0.5%。同時(shí)將本層及相鄰周邊梁截面加寬，提高外框架整體性。

(2)各穿層柱的在小震彈性、中震及大震等效彈性分析時(shí)，計(jì)算長度系數(shù)取2。

(3)通過以下措施增大剪力墻抗剪性能：剪力墻軸壓比按全高控制，應(yīng)<0.5；核心筒底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻角部設(shè)置構(gòu)造型鋼；核心筒外圈墻水平鋼筋配筋率按照大震、中震、小震等效彈性計(jì)算值取包絡(luò)為1.0%；在中震作用下出現(xiàn)偏拉的墻肢的豎向配筋率提高至1.0%。

(4)34～35層核心筒墻體的分布鋼筋配筋率取0.6%，并將35層核心筒角部約束邊緣構(gòu)件向下延伸1層。避難層門洞兩邊增設(shè)約束邊緣構(gòu)件并向下延伸1層。

(5)結(jié)構(gòu)上部局部樓層梁中部出現(xiàn)塑性鉸的位置，增大梁高和配筋率以控制塑性鉸的發(fā)生位置位于梁端部。