段玉龍，楊燕鈴，李元兵，裴 蓓，姚新友，王 碩，米紅甫

(1.重慶科技學(xué)院 安全工程學(xué)院，重慶 401330； 2.河南理工大學(xué) 瓦斯地質(zhì)與瓦斯治理國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室培養(yǎng)基地，河南 焦作 454003)

0 引言

瓦斯爆炸是最危險(xiǎn)的煤礦事故之一，爆炸產(chǎn)生爆炸超壓與火焰嚴(yán)重威脅人們生命與財(cái)產(chǎn)安全，一旦發(fā)生二次爆炸，后果不堪設(shè)想[1-2]。近年來，為了解瓦斯爆炸特性，國(guó)內(nèi)外學(xué)者展開理論與實(shí)驗(yàn)研究[3-4]，為抑爆技術(shù)開發(fā)提供一定理論基礎(chǔ)。

目前，工業(yè)領(lǐng)域常用抑爆方法包括被動(dòng)式和主動(dòng)式2種，但仍存在促爆缺陷，細(xì)水霧液滴直徑過大或霧通量不足，均會(huì)加劇爆炸反應(yīng)[5-6]。多孔材料抑爆臨界條件主要取決于孔徑大小，當(dāng)多孔材料孔徑過大，將促進(jìn)爆炸進(jìn)行[7-8]。多孔材料放置位置與爆炸強(qiáng)度有關(guān)，Zhhusng等[9]發(fā)現(xiàn)當(dāng)泡沫金屬距點(diǎn)火端1 200 mm時(shí),爆炸火焰速度增加，火焰無法熄滅，較低質(zhì)量粉體不能淬熄火焰，甚至?xí)龠M(jìn)爆炸發(fā)生[10-11]。材料和裝置響應(yīng)速度較慢，因老化失效等問題存在許多不確定性，傳統(tǒng)隔爆裝置不能有效衰減爆炸超壓。而滑移裝置經(jīng)濟(jì)實(shí)用、環(huán)保且易于實(shí)現(xiàn)，可有效衰減壓力波[12]。

本文基于滑移裝置研究爆炸超壓沖擊波和爆炸火焰?zhèn)鞑ヌ匦?，通過與固定裝置對(duì)比，分析滑移裝置對(duì)甲烷爆炸影響規(guī)律，研究結(jié)果對(duì)甲烷爆炸事故預(yù)防和應(yīng)急處理具有一定價(jià)值和指導(dǎo)意義。

1 實(shí)驗(yàn)平臺(tái)

實(shí)驗(yàn)裝置如圖1所示。實(shí)驗(yàn)裝置由爆炸激波管、數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、高速攝像機(jī)、點(diǎn)火系統(tǒng)、配氣系統(tǒng)組成。爆炸激波管為1 000 mm×100 mm×100 mm的有機(jī)玻璃管道，最大耐壓2 MPa；配氣系統(tǒng)由高純甲烷(甲烷含量>99.99%)氣瓶、空氣壓縮機(jī)和流量計(jì)組成，流量計(jì)量程0～ 5 L/min；點(diǎn)火系統(tǒng)由電源、點(diǎn)火裝置和脈沖高壓模塊組成；數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)主要由型號(hào)為NUXI-1004測(cè)試主機(jī)、高頻壓力傳感器(-0.1～0.1 MPa)及相應(yīng)配件組成，采樣頻率最高1 MHz，采樣長(zhǎng)度單位為K樣點(diǎn)；高速攝像機(jī)(Phantom V710L)采樣頻率2 000 fps，曝光時(shí)間490 μs，分辨率1 280×800像素；滑移裝置由機(jī)械彈簧與高強(qiáng)度輕碳板(HLCP)組成，HLCP尺寸100 mm×100 mm，厚度10 mm；機(jī)械彈簧彈性系數(shù)為0.85，1.63 N/mm；固定裝置由HLCP組成。為便于觀察裝置在爆炸過程中運(yùn)動(dòng)軌跡，在輕碳板上方安裝耐高溫LED。

圖1 實(shí)驗(yàn)裝置Fig.1 Experimental device

當(dāng)甲烷濃度為9.5%時(shí)，爆炸威力最大[13]，因此，本文分析不同裝置對(duì)濃度為9.5%甲烷/空氣預(yù)混氣體影響。觸發(fā)點(diǎn)火系統(tǒng)，同時(shí)觸發(fā)高速攝像機(jī)和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。9.5%甲烷/空氣預(yù)混氣體爆炸火焰?zhèn)鞑ニ俣热鐖D2所示。由圖2可知，在管道距點(diǎn)火端0.40 m處火焰前鋒速度達(dá)最大值，在管道0.70 m處火焰速度出現(xiàn)第2次小幅度遞增，因此滑移裝置位置為距點(diǎn)火端0.40，0.70 m處。實(shí)驗(yàn)前初始?jí)毫?.1 MPa，通氣8 min，為保證實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性，每組實(shí)驗(yàn)至少重復(fù)3次。

圖2 9.5%甲烷/空氣預(yù)混氣體爆炸火焰?zhèn)鞑ニ俣菷ig.2 Flame propagation speed of 9.5% methane/air premixed gas explosion

2 結(jié)果與討論

2.1 爆炸火焰分析

固定裝置距點(diǎn)火端0.40，0.70 m時(shí)，對(duì)爆炸火焰?zhèn)鞑ビ绊懭鐖D3所示。由圖3可知，火焰?zhèn)鞑コ跏茧A段(t=10 ms)預(yù)混氣體被點(diǎn)燃，火焰面以球形向管道右側(cè)傳播；當(dāng)t為20～40 ms，火焰速度逐漸增加，火焰鋒面呈指形；當(dāng)t=53，58 ms時(shí)，火焰呈“郁金香”形，由火焰前沿、火焰前沿后側(cè)漩渦及火焰誘導(dǎo)逆流相互作用形成[14]；當(dāng)t>60 ms，火焰鋒面進(jìn)一步“湍流化”；當(dāng)t=170 ms時(shí)，固定裝置火焰逐漸熄滅。

距點(diǎn)火端不同位置處滑移裝置對(duì)火焰?zhèn)鞑ビ绊懭鐖D4所示。與圖3類似，火焰形狀經(jīng)歷“球形”-“指形”-“平面形”-“郁金香”變化，由圖3～4可知，固定裝置和滑移裝置均能成功抑制火焰?zhèn)鞑?。圖4(a)～(d)火焰淬熄時(shí)間分別為130，110，150，130 ms，與固定裝置相比，滑移裝置火焰?zhèn)鞑r(shí)間明顯縮短，這是由于輕碳板可以阻擋部分能量通過熱傳遞和分子熱擴(kuò)散形式傳播至預(yù)混區(qū)，在滑移過程中，增加自由基碰壁斷鏈時(shí)間，降低燃燒速度，使火焰淬熄。

滑移裝置與固定裝置距點(diǎn)火源0.70，0.40 m處火焰鋒面?zhèn)鞑ニ俣热鐖D5所示。根據(jù)火焰前緣最大軸向距離隨時(shí)間變化計(jì)算火焰?zhèn)鞑ニ俣?。由圖5(b)可知，滑移裝置火焰?zhèn)鞑r(shí)間小于固定裝置，說明滑移裝置對(duì)火焰反向抑制作用較好；第2個(gè)峰值是由于輕碳板反向壓力波和正向燃燒波共同作用，導(dǎo)致氣體流動(dòng)速度加快形成正反饋，使火焰?zhèn)鞑ニ俣刃纬刹ǚ濉?/p>

由圖5可知，輕碳板距點(diǎn)火源越遠(yuǎn)，火焰?zhèn)鞑r(shí)間越長(zhǎng)，結(jié)論與圖4相似。此外，距點(diǎn)火源0.40 m處，火焰?zhèn)鞑ニ俣让黠@低于距火源0.70 m處，原因是爆炸火焰?zhèn)鞑ミ^程中，隨滑移距離增加，正向抑制爆炸火焰時(shí)間增加，表明隨滑移距離增加，抑制效果顯著增強(qiáng)。由圖5可知，滑移裝置彈性系數(shù)0.85 N/mm距點(diǎn)火源0.40 m處最大火焰?zhèn)鞑ニ俣葹?14.29 m/s，滑移裝置彈性系數(shù)1.63 N/mm距點(diǎn)火源0.40 m處最大火焰?zhèn)鞑ニ俣葹?4.29 m/s，滑移裝置彈性系數(shù)0.85 N/mm距點(diǎn)火源0.70 m處最大火焰?zhèn)鞑ニ俣葹?6.67 m/s，滑移裝置彈性系數(shù)1.63 N/mm距點(diǎn)火源0.70 m處最大火焰?zhèn)鞑ニ俣葹?4.29 m/s；固定裝置距點(diǎn)火源0.40，0.70 m處最大火焰?zhèn)鞑ニ俣确謩e為 12.5，12.5 m/s。對(duì)比可知，滑移裝置比固定裝置分別上升14.32%，14.32%，33.36%，14.32%。原因是在滑移裝置機(jī)械彈簧壓縮過程中，管道處于可變?nèi)菘臻g，火焰鋒面接觸滑移裝置時(shí)間延遲，火焰鋒面速度略高于固定裝置。由圖2與圖5可知，滑移裝置與常規(guī)爆炸火焰?zhèn)鞑ニ俣?8.20 m/s相比下降21.48%，21.48%，8.41%，21.48%。

圖3 固定裝置對(duì)火焰?zhèn)鞑ソY(jié)構(gòu)影響Fig.3 Influence of fixation device on flame propagation structure

圖4 滑動(dòng)裝置對(duì)火焰?zhèn)鞑ソY(jié)構(gòu)影響Fig.4 Influence of sliding device on flame propagation structure

圖5 固定裝置和滑移裝置的火焰?zhèn)鞑ニ俣菷ig.5 Flame propagation speeds of fixation device and sliding device

2.2 滑移裝置效果分析

由圖4可知，輕碳板先向右(即泄爆端)快速運(yùn)動(dòng)，隨后向左(即點(diǎn)火端)運(yùn)動(dòng)。輕碳板距點(diǎn)火端最大滑移距離分別為0.88，0.66，0.85，0.66 m，較最初位置輕碳板滑動(dòng)0.18，0.26，0.15，0.26 m，表明彈性系數(shù)為0.85 N/mm輕碳板比彈性系數(shù)為1.63 N/mm輕碳板滑動(dòng)距離更遠(yuǎn)；輕碳板最終位置距點(diǎn)火端距離分別為0.66，0.34，0.72，0.41 m。

不同條件下輕碳板運(yùn)動(dòng)速度隨時(shí)間變化如圖6所示。由于輕碳板速度與火焰速度成正比，所以4組工況下輕碳板均經(jīng)歷2次加速；當(dāng)輕碳板速度達(dá)到最大值時(shí)，超壓峰值最低，表明輕碳板速度與超壓峰值相關(guān)。此外，當(dāng)火焰前鋒傳播至滑移裝置時(shí)，輕碳板處于 “冷態(tài)”，可降低部分燃燒釋放的熱量；隨滑移距離和反向滑移距離增加，火焰前鋒與壁面接觸面積增大，燃燒區(qū)域超壓得到有效緩解。

圖6 滑移裝置輕碳板速度Fig.6 Speeds of light carbon plate in sliding device

2.3 爆炸超壓分析

圖7 固定裝置距點(diǎn)火端0.70，0.40 m處超壓Fig.7 Overpressures at positions of 0.70 m and 0.40 m from ignition end for fixation device

固定裝置距點(diǎn)火端0.70，0.40 m處，爆炸壓力隨時(shí)間變化如圖7所示。由圖7可知，爆炸壓力呈先增大后減小，再增大后減小趨勢(shì)，與火焰?zhèn)鞑ニ俣认鄬?duì)應(yīng)。整個(gè)過程共出現(xiàn)2個(gè)壓力峰值：第1峰由于反應(yīng)速率加快，甲烷爆炸正向壓力波與輕碳板反向壓縮波形成正反饋，使甲烷爆炸壓力快速上升；第2峰由于管道中氣體通過右側(cè)泄壓孔泄壓，當(dāng)管道中壓力過大，為達(dá)到平衡狀態(tài)，壓力沖出泄壓口形成泄爆壓力[15]。由圖7可知，固定裝置距點(diǎn)火源 0．70 m處P3、固定裝置距點(diǎn)火源 0．40 m處P2以及固定裝置距點(diǎn)火源 0．40 m處P3的爆炸超壓均在 0 kPa附近浮動(dòng)，原因是受固定裝置輕碳板作用，后方壓力傳感器無法采集壓力數(shù)據(jù)，同時(shí)表明輕碳板可有效隔絕壓力傳播；固定裝置距點(diǎn)火端0.40 m處超壓峰值均低于距點(diǎn)火端0.70 m處超壓峰值。

當(dāng)滑移裝置距點(diǎn)火端0.70，0.40 m處彈性系數(shù)為0.85，1.63 N/mm時(shí)，爆炸壓力抑制效果如圖8～9所示。由圖8～9可知，未出現(xiàn)與固定裝置超壓類似情況(即超壓值沒有在0 kPa附近浮動(dòng))，原因是輕碳板可壓縮性使其隨壓力變化作相似運(yùn)動(dòng)，壓力傳感器可以采集壓力數(shù)據(jù)；由圖9可知，滑移裝置距點(diǎn)火源 0．70 m處P1出現(xiàn) 3個(gè)超壓峰值，前2個(gè)峰值出現(xiàn)原因與固定裝置一致，第3個(gè)峰值由于泄壓口作用，使管內(nèi)產(chǎn)生負(fù)壓，部分新鮮空氣被吸入，形成第3個(gè)峰值壓力[15]。由圖8～9可知，滑移裝置彈性系數(shù)0.85 N/mm距點(diǎn)火端0.70，0.40 m達(dá)到壓力峰值時(shí)間分別為 106.5，42．5 ms ；滑移裝置彈性系數(shù)1.63 N/mm距點(diǎn)火端0.70，0.40 m達(dá)到壓力峰值時(shí)間分別為139．3，42.7 ms，較常規(guī)爆炸達(dá)到壓力峰值時(shí)間42 ms均有所延遲。彈性系數(shù)1.63 N/mm且距點(diǎn)火端0.70，0.40 m處，滑移裝置壓力峰值為76.1，54.9 kPa，比常規(guī)爆炸壓力峰值45.0 kPa上升69.1%,22%；彈性系數(shù)0.85 N/mm且距點(diǎn)火端0.70 m處滑移裝置壓力峰值為46.6 kPa，與常規(guī)爆炸相比上升3.6%；彈性系數(shù)0.85 N/mm且距點(diǎn)火端0.40 m處滑移裝置壓力峰值為40 kPa，與常規(guī)爆炸相比下降11.1%，表明彈性系數(shù)0.85 N/mm滑移裝置對(duì)爆炸壓力抑制作用優(yōu)于彈性系數(shù)1.63 N/mm滑移裝置。在滑移裝置作用下采用相同彈性系數(shù)，輕碳板距點(diǎn)火端位置距離越近，抑制效果越明顯。

圖8 彈性系數(shù)0.85 N/mm且距點(diǎn)火端0.70， 0.40 m處滑移裝置超壓Fig.8 Overpressures at positions of 0.70 m and 0.40 m from ignition end with elastic coefficient of 0.85 N/mm for sliding device

圖9 彈性系數(shù)1.63 N/mm且距點(diǎn)火端0.70， 0.40 m處滑移裝置超壓Fig.9 Overpressures at positions of 0.70 m and 0.40 m from ignition end with elastic coefficient of 1.63 (N/mm) for sliding device

由圖7～9可知，固定裝置壓力峰值遠(yuǎn)高于滑移裝置。固定裝置距點(diǎn)火端0.70，0.40 m處最大爆炸壓力分別為 129．5，116．8 kPa。表明固定裝置無法抑制爆炸超壓。固定裝置與滑移裝置在不同條件下平均壓升率如圖10所示。由圖10可知，固定裝置平均壓升率明顯高于滑移裝置，驗(yàn)證滑移裝置對(duì)爆炸壓力抑制作用優(yōu)于固定裝置。

圖10 不同工況條件下固定裝置與滑移裝置平均壓升率Fig.10 Average pressure rise rates of different devices

3 結(jié)論

1)滑移裝置與固定裝置相比，火焰速度有所增加，火焰?zhèn)鞑r(shí)間縮短40，60，20，40 ms；滑移裝置與常規(guī)爆炸火焰?zhèn)鞑ニ俣?8.20 m/s相比下降21.48%，21.48%，8.41%，21.48%。

2)滑移裝置彈性系數(shù)0.85 N/mm距點(diǎn)火源0.70 m處超壓峰值46.6 kPa，滑移裝置彈性系數(shù)1.63 N/mm距點(diǎn)火源0.70 m處超壓峰值76.1 kPa，較固定裝置距點(diǎn)火源0.70 m處超壓峰值129.5 kPa分別下降64.02%、41.23%；滑移裝置彈性系數(shù)0.85 N/mm距點(diǎn)火源0.40 m處超壓峰值40.0 kPa，滑移裝置彈性系數(shù)1.63 N/mm距點(diǎn)火源0.40 m處超壓峰值54.9 kPa，較固定裝置距點(diǎn)火源0.40 m處超壓峰值116．8 kPa分別下降65.75%、53.00%。彈性系數(shù)為1．63 N/mm的滑移裝置對(duì)爆炸超壓有促進(jìn)作用；距點(diǎn)火端0．70 m處且彈性系數(shù)為0．85 N/mm的滑移裝置壓力峰值與常規(guī)爆炸壓力峰值45.00 kPa相比上升3．6%，上升幅度較??；距點(diǎn)火端0．40 m處且彈性系數(shù)為0．85 N/mm的滑移裝置壓力峰值與常規(guī)爆炸壓力峰值相比下降11．1%。

3)滑移裝置中彈簧對(duì)爆炸抑制效果影響較大。彈簧彈性系數(shù)越小，火焰?zhèn)鞑r(shí)間越短；彈性系數(shù)相同時(shí)，輕碳板距點(diǎn)火端越近，超壓峰值越??；距點(diǎn)火端位置相同時(shí)，彈性系數(shù)越小，超壓峰值越小。

4)彈性系數(shù)為0.85 N/mm且距點(diǎn)火端0.40 m滑移裝置抑爆性能最佳；火焰?zhèn)鞑ニ俣容^固定裝置有所提升，爆炸壓力峰值與郁金香火焰出現(xiàn)時(shí)間明顯延遲，火焰?zhèn)鞑r(shí)間和超壓持續(xù)時(shí)間減小。