于 方，宋神友，李漢渤，范志宏，林偉才，羅 偉

(1.中交四航工程研究院有限公司，水工構(gòu)造物耐久性技術(shù)交通運(yùn)輸行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣州 510230；2.深中通道管理中心，中山 528400；3.中交四航局第二工程有限公司，廣州 510230；4.南方海洋科學(xué)與工程廣東省實(shí)驗(yàn)室(珠海)，珠海 519080)

0 引 言

自密實(shí)混凝土是一種高性能混凝土，因其不需要振搗，僅靠自重作用即可實(shí)現(xiàn)模板內(nèi)的自密實(shí)填充狀態(tài)，在民用建筑、水運(yùn)工程、橋梁和隧道等混凝土工程中均得到了廣泛應(yīng)用。若自密實(shí)混凝土的工作性能不佳，可能導(dǎo)致工程中混凝土內(nèi)部出現(xiàn)大量不密實(shí)區(qū)域，從而影響工程質(zhì)量。因此，對(duì)自密實(shí)混凝土工作性能進(jìn)行準(zhǔn)確評(píng)價(jià)，是保證自密實(shí)混凝土質(zhì)量的關(guān)鍵。工程實(shí)際應(yīng)用中主要從填充性、間隙通過性和抗離析性三個(gè)方面評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土的工作性能[1-4]。反映間隙通過性的指標(biāo)主要有J環(huán)阻塞擴(kuò)展度差ΔUSF和L型儀測(cè)試通過率H2/H1等，反映自密實(shí)混凝土的抗離析性的指標(biāo)主要有視覺穩(wěn)定性指數(shù)(AVSI)、混凝土拌合物離析率SR等。在傳統(tǒng)性能評(píng)價(jià)方法的基礎(chǔ)上，國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)自密實(shí)混凝土的特點(diǎn)，進(jìn)一步提出了許多新型的自密實(shí)混凝土工作性能評(píng)價(jià)方法[5-9]。雖然目前評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土工作性能指標(biāo)的方法多樣，但國內(nèi)外尚無統(tǒng)一的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)[10-15]。如何根據(jù)自密實(shí)混凝土的性能及澆筑特點(diǎn)，進(jìn)行自密實(shí)混凝土工作性能評(píng)價(jià)方法的優(yōu)選，還有待進(jìn)一步研究。

本文依托深中通道鋼殼沉管自密實(shí)混凝土項(xiàng)目，遵循自密實(shí)混凝土應(yīng)具有良好的填充性、間隙通過性以及抗離析性原則，開展了擴(kuò)展度范圍為500～850 mm自密實(shí)混凝土的工作性能測(cè)試，提出了一套滿足不同出機(jī)狀態(tài)的工作性能評(píng)價(jià)指標(biāo)，為進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)自密實(shí)混凝土的質(zhì)量控制提供了參考。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料

自密實(shí)混凝土基準(zhǔn)配合比如表1所示。試驗(yàn)所用原材料及主要指標(biāo)如下：

(1)水泥：英德海螺水泥有限公司，P·Ⅱ 42.5水泥，密度3.11 g/cm3，比表面積342 m2/kg；

(2)粉煤灰：中國國電集團(tuán)公司諫壁發(fā)電廠，F(xiàn)類Ⅰ級(jí)粉煤灰，密度2.53 g/cm3，細(xì)度(45 μm方孔篩篩余)9.8%；

(3)礦粉：唐山曹妃甸盾石新型建材有限公司，S95礦粉，密度2.90 g/cm3，比表面積406 m2/kg，7 d活性指數(shù)76%，28 d活性指數(shù)102%；

(4)砂：青蓮鎮(zhèn)Ⅱ標(biāo)段河砂，細(xì)度模數(shù)2.8，含泥量0.3%，泥塊含量0%；

(5)碎石：中山明耀石場(chǎng)，5～10 mm和10～20 mm碎石，含泥量0.2%，泥塊含量0%，針片狀含量1.0%，壓碎指標(biāo)4.0%；

(6)水：飲用水；

(7)減水劑：江蘇蘇博特新材料股份有限公司，聚羧酸高性能減水劑，含固量17.8%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))，減水率31%(摻量1.0%)。

表1 自密實(shí)混凝土基準(zhǔn)配合比

1.2 試驗(yàn)方法

(1)坍落擴(kuò)展度、T500、J環(huán)試驗(yàn)、離析率篩析試驗(yàn)(GTM篩析試驗(yàn))參照《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T 283—2012)進(jìn)行，測(cè)試的指標(biāo)分別為坍落擴(kuò)展度USF(mm)、擴(kuò)展時(shí)間T500(s)、J環(huán)擴(kuò)展度USF-J(mm)、J環(huán)擴(kuò)展時(shí)間TJ500(s)、J環(huán)阻塞高差BJ(mm)、坍落擴(kuò)展度USF與J環(huán)擴(kuò)展度USF-J之差ΔUSF(mm)，混凝土拌合物離析率SR(%)。

(2)V漏斗時(shí)間、U型儀和全量檢測(cè)儀的試驗(yàn)方法等參照《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(CECS 203—2006)進(jìn)行，測(cè)試的指標(biāo)分別為V漏斗時(shí)間(s)、U型儀填充高差ΔH(mm)、混凝土拌合物能否全部通過全量檢測(cè)儀的能力。

(3)L型儀試驗(yàn)、振動(dòng)離析率(跳桌)試驗(yàn)參照《自密實(shí)混凝土設(shè)計(jì)與施工指南》(CCES 02—2004)進(jìn)行，測(cè)試的指標(biāo)分別為L(zhǎng)型儀測(cè)試通過率H2/H1、振動(dòng)離析率fm(%)。

(4)壓力泌水試驗(yàn)參照《普通混凝土拌合物性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50080—2016)進(jìn)行，測(cè)試的指標(biāo)為壓力泌水率Bv(%)。

(5)Orimet儀操作方法為：將自密實(shí)混凝土連續(xù)灌入Orimet儀中，直至混凝土拌合物表面不低于垂直灌注筒頂部端面6 mm，無需壓實(shí)或者搗實(shí)，灌注完成后10 s內(nèi)，快速打開活門，測(cè)量從混凝土開始流動(dòng)到管底部透光為止的時(shí)間(由管上方觀察)，精確到0.1 s，測(cè)試的指標(biāo)為Orimet流空時(shí)間(s)。

(6)K型箱(Kajima箱)操作方法為：將自密實(shí)混凝土一次性裝滿箱體，直到混凝土淹沒第一根鋼筋后停止，待漿體穩(wěn)定后分別測(cè)試箱體內(nèi)混凝土的前后沿高度h1、h2。則K型箱填充度fm為：

(1)

(7)靜態(tài)抗離析柱模操作方法為：在無振搗情況下灌入混凝土拌合物漿體，靜放20 min后，將大圓柱拆分成上、中、下3個(gè)小圓柱，分別取出大圓柱上部和下部的混凝土漿體并通過4號(hào)篩(直徑為5 mm)篩洗，將余留在篩上的粗骨料干燥、稱重，計(jì)算出該拌合物的離析程度的百分比值。靜態(tài)離析率f為：

(2)

式中：m下為大圓柱下部混凝土粗骨料的質(zhì)量；m上為大圓柱上部混凝土粗骨料的質(zhì)量。

1.3 混凝土配合比

利用基準(zhǔn)混凝土配合比，通過調(diào)整減水劑摻量和單位用水量，配制出500～550 mm、550～600 mm、600～650 mm、650～700 mm、700～750 mm、750～800 mm、800～850 mm共7個(gè)擴(kuò)展度范圍的自密實(shí)混凝土，分別進(jìn)行不同性能評(píng)價(jià)指標(biāo)的對(duì)比試驗(yàn)。不同擴(kuò)展度狀態(tài)自密實(shí)混凝土配合比如表2所示。部分?jǐn)U展度范圍的自密實(shí)混凝土狀態(tài)如圖1～圖3所示。

對(duì)每個(gè)擴(kuò)展度范圍下的混凝土連續(xù)試拌三次，研究性能評(píng)價(jià)指標(biāo)的復(fù)現(xiàn)性。每次試驗(yàn)分成四組同時(shí)進(jìn)行測(cè)試，且每組按照固定的順序進(jìn)行相應(yīng)測(cè)試，全部試驗(yàn)在20 min內(nèi)完成。組別為：①全量檢測(cè)、坍落擴(kuò)展度(含T500)、J環(huán)試驗(yàn)；②V漏斗時(shí)間、U型儀高度、L型儀H2/H1(含L型儀流速測(cè)試)、Orimet流空時(shí)間；③GTM篩析率、拌合物穩(wěn)定性(跳桌)、靜態(tài)抗離析性；④K型箱填充性、壓力泌水試驗(yàn)。

表2 不同擴(kuò)展度狀態(tài)自密實(shí)混凝土配合比

圖1 出機(jī)擴(kuò)展度為550～600 mm自密實(shí)混凝土狀態(tài)

圖2 出機(jī)擴(kuò)展度為650～700 mm自密實(shí)混凝土狀態(tài)

圖3 出機(jī)擴(kuò)展度為750～800 mm自密實(shí)混凝土狀態(tài)(離析)

2 結(jié)果與討論

2.1 填充性

自密實(shí)的填充能力也稱流動(dòng)性，是自密實(shí)混凝土的主要特點(diǎn)，即在沒有振搗的情況下，混凝土填充到模板的各個(gè)角落，在水平和垂直方向流淌且在混凝土內(nèi)部和表面不會(huì)引入多余氣泡。自密實(shí)混凝土填充的動(dòng)力主要來自混凝土的自重和澆筑時(shí)的能量。目前，反映自密實(shí)混凝土填充性的指標(biāo)主要有：坍落擴(kuò)展度、擴(kuò)展時(shí)間T500、V漏斗時(shí)間、Orimet流空時(shí)間以及L型儀流動(dòng)至20 cm、40 cm和60 cm的時(shí)間tL20、tL40、tL60等。

自密實(shí)混凝土拌合物的填充性基本都是由坍落擴(kuò)展度來進(jìn)行測(cè)試與評(píng)判，這一方法已被廣泛接受。該方法簡(jiǎn)便、有效，易于被大眾掌握，也是選擇其作為評(píng)價(jià)拌合物填充性的主要原因。除了采用坍落擴(kuò)展度方法評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土拌合物的流動(dòng)性外，還可采用T500、V漏斗時(shí)間、L型儀流動(dòng)時(shí)間和Orimet流空時(shí)間進(jìn)行流動(dòng)速率的評(píng)價(jià)?？刂谱悦軐?shí)混凝土擴(kuò)展度在500～850 mm范圍內(nèi)，對(duì)不同擴(kuò)展度范圍的自密實(shí)混凝土的填充性進(jìn)行檢測(cè)。流動(dòng)性測(cè)試指標(biāo)的對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果如表3所示，部分試驗(yàn)的測(cè)試過程如圖4所示。

從表3中可以看出，T500與坍落擴(kuò)展度具有一定相關(guān)性：隨著擴(kuò)展度的逐漸增加，自密實(shí)混凝土的T500逐漸減??；而V漏斗時(shí)間、L型儀流動(dòng)時(shí)間和Orimet流空時(shí)間與擴(kuò)展度無明顯關(guān)系。這是因?yàn)槿糇悦軐?shí)混凝土發(fā)生離析，粗骨料將堵在V漏斗和Orimet儀的下口，導(dǎo)致拌合物流出時(shí)間變長(zhǎng)或者流不出。研究表明T500主要與混凝土的黏度有關(guān)，可反映混凝土在無阻礙下的流動(dòng)速率；V漏斗時(shí)間、Orimet流空時(shí)間主要反映的是混凝土通過狹窄空間時(shí)的流動(dòng)速率，在一定程度上反映了拌合物的填充性和黏度性質(zhì)[2,16-17]。此外，L型儀也可評(píng)價(jià)混凝土通過鋼筋的填充性，但因L型儀水平槽較短，流動(dòng)時(shí)間的測(cè)試誤差較大，不能準(zhǔn)確地反映出混凝土的流動(dòng)性能。因此，不建議用L型儀來評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土的流動(dòng)速率。

綜上，從操作簡(jiǎn)便性和評(píng)價(jià)效果來看，選擇坍落擴(kuò)展度和T500評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土的填充性比較合適。

表3 不同擴(kuò)展度范圍自密實(shí)混凝土流動(dòng)性測(cè)試

圖4 自密實(shí)混凝土填充性能試驗(yàn)

2.2 間隙通過性

受限條件下的填充可以認(rèn)為是自密實(shí)混凝土穿越狹窄截面或密集鋼筋間隙的過程，其各種成分在阻礙附近均勻分布，不發(fā)生阻塞和離析的能力稱為間隙通過能力。為了使混凝土能夠順利通過鋼筋間隙等狹窄空間并保持整個(gè)拌合物的流動(dòng)性，自密實(shí)混凝土拌合物中的漿體必須要具備足夠的流動(dòng)性和變形能力，否則可能導(dǎo)致漿體和骨料分離而產(chǎn)生阻塞。間隙通過性對(duì)于保證自密實(shí)混凝土在復(fù)雜截面和密筋等工程結(jié)構(gòu)中無法振搗情況下的成功應(yīng)用具有重要意義。因此，間隙通過能力對(duì)自密實(shí)混凝土的工作性能提出了更高的要求。目前，自密實(shí)混凝土的間隙通過性可以通過J環(huán)、L型儀、U型儀、全量檢測(cè)儀和K型箱等試驗(yàn)方法進(jìn)行評(píng)價(jià)。

控制自密實(shí)混凝土擴(kuò)展度在500～850 mm范圍內(nèi)，部分試驗(yàn)的測(cè)試過程和間隙通過性測(cè)試指標(biāo)的對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果分別如圖5和表4所示。

圖5 自密實(shí)混凝土間隙通過性試驗(yàn)

表4 不同擴(kuò)展度范圍自密實(shí)混凝土間隙通過性測(cè)試

全量檢測(cè)儀能定性評(píng)價(jià)拌合物通過鋼筋等狹窄空間的能力，但對(duì)不同擴(kuò)展度范圍的混凝土間隙通過能力區(qū)分不明顯。從表4中可知，拌合物擴(kuò)展度過小或拌合物產(chǎn)生離析均不能完全通過全量檢測(cè)儀。而且全量檢測(cè)儀體積較大，實(shí)際生產(chǎn)中使用不方便，因此對(duì)間隙通過性評(píng)價(jià)要求較高的工程，不建議采用該種方法。

K型箱可以直觀表征混凝土的間隙通過性，而且其可以通過混凝土的填充性能指標(biāo)定量評(píng)價(jià)混凝土在密集鋼筋情況下的填充能力。由表4分析可知，混凝土的出機(jī)擴(kuò)展度與K型箱填充度具有很好的相關(guān)性(R2=0.74)。雖然K型箱可定量表征混凝土的間隙通過性，但其試驗(yàn)所需混凝土的量較大，操作不便且清洗麻煩，不適宜在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行連續(xù)測(cè)試。

U型儀試驗(yàn)通常被認(rèn)為是一種模擬填充測(cè)試，實(shí)際上也可檢驗(yàn)混凝土的間隙通過性。填充高度差一般認(rèn)為不超過30 mm時(shí)，混凝土具備較好的間隙通過性。從表4中可知，在相同的出機(jī)擴(kuò)展度下，U型儀填充高度差的波動(dòng)較大，結(jié)果的復(fù)現(xiàn)性較差，僅憑單次試驗(yàn)難以給出精確的結(jié)果，因此不適宜在連續(xù)檢測(cè)要求的現(xiàn)場(chǎng)使用。

L型儀早期用于評(píng)價(jià)混凝土的流動(dòng)性，后面發(fā)展為評(píng)價(jià)混凝土的間隙通過性和流動(dòng)速率。L型儀測(cè)試通過率(H2/H1)實(shí)際是反映一定間距的鋼筋對(duì)拌合物的阻塞作用，一般認(rèn)為L(zhǎng)型儀測(cè)試通過率不小于0.8時(shí)，混凝土具備較好的間隙通過性。由表4分析可知，混凝土的出機(jī)擴(kuò)展度與L型儀H2/H1具有很好的相關(guān)性(R2=0.73)，是一種定量評(píng)價(jià)混凝土間隙通過性較好的方法，且L型儀的操作相對(duì)簡(jiǎn)便，適宜在現(xiàn)場(chǎng)連續(xù)檢測(cè)時(shí)采用。

J環(huán)試驗(yàn)可測(cè)指標(biāo)有J環(huán)擴(kuò)展度、J環(huán)T500、J環(huán)擴(kuò)展度與出機(jī)擴(kuò)展度之差ΔUSF、J環(huán)阻塞高差BJ等四個(gè)指標(biāo)，從表4中可知，拌合物的出機(jī)擴(kuò)展度與J環(huán)擴(kuò)展度、J環(huán)T500、J環(huán)阻塞高差BJ具有很好的相關(guān)性(R2=0.94、0.53、0.74)。J環(huán)試驗(yàn)評(píng)估混凝土拌合物通過鋼筋間隙時(shí)發(fā)生阻塞風(fēng)險(xiǎn)的水平見表5。由表5可見，J環(huán)試驗(yàn)的檢測(cè)參數(shù)較多，而且操作較簡(jiǎn)便，可與出機(jī)擴(kuò)展度試驗(yàn)同步進(jìn)行，現(xiàn)場(chǎng)可考慮采用該種方法。

綜上，根據(jù)間隙通過性評(píng)價(jià)指標(biāo)的精確性、復(fù)現(xiàn)性和試驗(yàn)操作簡(jiǎn)便性的原則，采用L型儀或J環(huán)可滿足自密實(shí)混凝土拌和物間隙通過性的測(cè)試，亦可滿足現(xiàn)場(chǎng)的連續(xù)性測(cè)試要求。

表5 J環(huán)試驗(yàn)評(píng)估混凝土拌合物通過鋼筋間隙時(shí)發(fā)生阻塞風(fēng)險(xiǎn)的水平[2]

2.3 抗離析性

自密實(shí)混凝土的抗離析性是指混凝土拌合物在攪拌出機(jī)后直至入模、硬化成型期間，內(nèi)部各組分始終保持均勻的能力。它不僅與自密實(shí)混凝土拌合物本身的穩(wěn)定性有關(guān)，還與施工方法、混凝土流動(dòng)路徑以及出機(jī)至入模時(shí)間有關(guān)。自密實(shí)混凝土的抗離析性評(píng)價(jià)受到不少研究者的關(guān)注，也發(fā)展出了多種不同的方法對(duì)自密實(shí)混凝土的抗離析性能進(jìn)行測(cè)試和評(píng)估[18-20]。然而目前還沒有形成普遍適用的抗離析性能測(cè)試與評(píng)價(jià)方法。目前常用的評(píng)價(jià)方法有視覺穩(wěn)定性試驗(yàn)(VSI)、離析率篩析試驗(yàn)(GTM篩析法)、靜態(tài)離析柱試驗(yàn)、振動(dòng)離析率(跳桌)試驗(yàn)和壓力泌水試驗(yàn)等。

控制自密實(shí)混凝土擴(kuò)展度在500～850 mm范圍內(nèi)，部分試驗(yàn)的測(cè)試過程和抗離析性測(cè)試指標(biāo)的對(duì)比試驗(yàn)結(jié)果分別如圖6和表6所示。

VSI是一種快速的測(cè)試方法，按照拌合物VSI指數(shù)(AVSI)的高低可分為高穩(wěn)定性(0)、穩(wěn)定性良好(1)、穩(wěn)定性性差(2)和穩(wěn)定性非常差(3)四類[19]，評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)見表7。VSI可定性評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土的質(zhì)量，適用于自密實(shí)混凝土穩(wěn)定性的初步判斷。

VSI是一種定性判斷自密實(shí)混凝土穩(wěn)定性的方法，而振動(dòng)離析率(跳桌)、靜態(tài)抗離析性能、GTM篩析率和壓力泌水率均可定量反映自密實(shí)混凝土的抗離析性能，一定程度上提高了混凝土拌合物穩(wěn)定性評(píng)價(jià)的準(zhǔn)確度，但四種方法的測(cè)試精度、操作簡(jiǎn)便性和適用場(chǎng)景存在一定差異。

圖6 自密實(shí)混凝土抗離析性試驗(yàn)

表6 不同擴(kuò)展度自密實(shí)混凝土抗離析性測(cè)試

靜態(tài)離析柱試驗(yàn)可定量反映混凝土拌合物的穩(wěn)定性，一般認(rèn)為離析率f大于25%時(shí)拌合物的抗離析性能差。該方法受人為因素影響，測(cè)試過程會(huì)存在一定的偏差。如表6所示，穩(wěn)定性好的拌合物測(cè)得的離析率可能較大，穩(wěn)定性差的拌合物測(cè)得的離析率可能較小。此外，因該方法需要對(duì)上、下兩層中混凝土的骨料進(jìn)行清洗、烘干，操作十分復(fù)雜，難以在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。

振動(dòng)離析率(跳桌)試驗(yàn)也可定量反映自密實(shí)混凝土的抗離析性能，一般認(rèn)為振動(dòng)離析率fm小于10%時(shí)拌合物的抗離析性能較好。從表6中可知，采用GTM篩析法、靜態(tài)離析柱試驗(yàn)和VSI測(cè)試抗離析性能穩(wěn)定的拌合物，采用振動(dòng)離析率(跳桌)試驗(yàn)測(cè)試的結(jié)果卻穩(wěn)定性較差，且該方法需要在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)采用跳桌才能進(jìn)行，難以在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。

GTM篩析法可定量反映自密實(shí)混凝土的抗離析性能，一般認(rèn)為GTM篩析率SR不大于15%時(shí)拌合物的穩(wěn)定性較好。從表6中可見，明顯離析的SR均大于15%，而穩(wěn)定性良好的SR均小于10%。此外，該方法只需采用天平和托盤即可完成測(cè)試，操作方便、快速，且離析率的定量測(cè)試結(jié)果較好，是一種適合在現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)且定量評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土抗離析性的好方法。

此外，對(duì)于豎向構(gòu)件(如深中通道鋼殼沉管側(cè)墻)，因其高度差較大，對(duì)自密實(shí)混凝土的穩(wěn)定性要求很高，自密實(shí)混凝土的質(zhì)量若控制不好，很容易產(chǎn)生離析泌水等問題。依據(jù)傳統(tǒng)的VSI方法較難定量評(píng)價(jià)自密實(shí)混凝土的抗離析性，振動(dòng)離析率(跳桌)、靜態(tài)抗離析性能、GTM篩析法也不能評(píng)價(jià)混凝土在承受一定壓力下的泌水情況，但壓力泌水試驗(yàn)可反映大落差下混凝土的抗離析性。因此，對(duì)于高度落差較大且對(duì)混凝土的穩(wěn)定性存疑時(shí)，應(yīng)額外增加自密實(shí)混凝土的壓力泌水試驗(yàn)，以得到混凝土的壓力泌水率Bv。

綜上，根據(jù)抗離析性指標(biāo)評(píng)價(jià)的精確性、復(fù)現(xiàn)性和試驗(yàn)操作的簡(jiǎn)便性，對(duì)現(xiàn)場(chǎng)混凝土的質(zhì)量評(píng)價(jià)可先采用VSI初步評(píng)價(jià)，需要定量評(píng)價(jià)時(shí)，宜優(yōu)先選用GTM篩析法,對(duì)高度落差較大的豎向構(gòu)件混凝土的抗離析性進(jìn)行評(píng)價(jià)時(shí)，除了采用GTM篩析法之外，必要時(shí)還需增加壓力泌水試驗(yàn)。

表7 視覺穩(wěn)定性指數(shù)值

3 結(jié) 論

(1)采用坍落擴(kuò)展度、擴(kuò)展時(shí)間T500、L型儀測(cè)試通過率H2/H1和視覺穩(wěn)定性試驗(yàn)(VSI)的綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)可對(duì)自密實(shí)混凝土的工作性能進(jìn)行較好的表征。

(2)與V漏斗時(shí)間、Orimet流空時(shí)間和L型儀流動(dòng)時(shí)間相比，采用坍落擴(kuò)展度和T500可對(duì)自密實(shí)混凝土的填充性進(jìn)行較好的評(píng)價(jià)。

(3)與全量通過性、K型箱填充度和U型儀高度差相比，采用L型儀H2/H1或J環(huán)試驗(yàn)可對(duì)自密實(shí)混凝土的間隙通過性進(jìn)行較好的評(píng)價(jià)。

(4)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)自密實(shí)混凝土的穩(wěn)定性可先采用VSI法初步評(píng)價(jià)，需要定量評(píng)價(jià)時(shí)，可采用離析率篩析試驗(yàn)(GTM篩析法)。對(duì)側(cè)墻等豎向構(gòu)件混凝土的抗離析性評(píng)價(jià)，除了采用GTM篩析法之外，必要時(shí)還需增加壓力泌水試驗(yàn)。