黃 安，李北星，楊建波，王麗靜

(1.武漢理工大學(xué),硅酸鹽建筑材料國(guó)家重點(diǎn)試驗(yàn)室，武漢 430070；2.湖北長(zhǎng)江路橋股份有限公司，武漢 430077)

0 引 言

隨著我國(guó)橋梁建設(shè)的發(fā)展，以預(yù)制拼裝為核心的橋梁工業(yè)化建造技術(shù)將成為解決現(xiàn)有橋梁建設(shè)中施工質(zhì)量難以保證、施工速度慢等問題的有效方式。鋼-混組合橋梁是一種易于實(shí)現(xiàn)快速拼裝的高性能橋梁結(jié)構(gòu)形式。湖北省江北東高速公路沿線項(xiàng)目設(shè)計(jì)有4座鋼混組合梁橋，全長(zhǎng)9.9 km，鋼梁分為40 m跨和30 m跨兩種，主梁采用 “開口鋼板梁+混凝土橋面板”的鋼混組合梁，先簡(jiǎn)支后橋面連續(xù)。橋面板為C55強(qiáng)度等級(jí)的變截面鋼筋混凝土橋面板，按設(shè)計(jì)要求，橋面板縱、橫橋向分塊預(yù)制，且預(yù)制橋面板需存放6個(gè)月以上，以減小混凝土收縮徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的不利影響。橋面板單塊截面尺寸有3 000 mm×6 125 mm、2 000 mm×6 125 mm兩種。由于預(yù)制橋面板數(shù)量多達(dá)一萬(wàn)多塊，受工期影響，須采用蒸養(yǎng)混凝土技術(shù)進(jìn)行工廠化預(yù)制以縮短生產(chǎn)周期。

我國(guó)公路工程結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力T梁、小箱梁和橋面板等混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件雖然采用工廠化預(yù)制方式生產(chǎn)，但主要采用常溫養(yǎng)護(hù)，冬季施工可能會(huì)采用蒸汽進(jìn)行補(bǔ)熱養(yǎng)護(hù)，但補(bǔ)熱養(yǎng)護(hù)的蒸養(yǎng)溫度很低，一般為15～25 ℃。與低溫蒸汽補(bǔ)熱養(yǎng)護(hù)不同的是，我國(guó)裝配式建筑中的預(yù)制混凝土樓板與墻板、鐵路工程中的軌枕、軌道板和預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁等預(yù)制構(gòu)件采用的蒸養(yǎng)溫度一般在45～65 ℃。蒸養(yǎng)預(yù)制構(gòu)件生產(chǎn)與應(yīng)用實(shí)踐表明，較高的蒸養(yǎng)溫度雖然可以加速混凝土的早期強(qiáng)度增長(zhǎng)[1-4]，滿足預(yù)制構(gòu)件快速生產(chǎn)的要求，但由于蒸汽的濕熱作用，在促進(jìn)水泥水化和微結(jié)構(gòu)形成的同時(shí)，也會(huì)導(dǎo)致其水化產(chǎn)物分布不均勻、孔結(jié)構(gòu)粗化，從而造成混凝土結(jié)構(gòu)損傷，最終影響蒸養(yǎng)混凝土的后期強(qiáng)度和耐久性能[5-9]。因此，尋求有利于蒸養(yǎng)混凝土結(jié)構(gòu)形成和性能發(fā)展的蒸養(yǎng)制度，將蒸養(yǎng)熱損傷效應(yīng)對(duì)混凝土性能的影響降到最低或可接受范圍之內(nèi)[10-11]，已成為蒸養(yǎng)預(yù)制構(gòu)件制備的重中之重。本文主要針對(duì)蒸養(yǎng)溫度、蒸養(yǎng)時(shí)間、蒸養(yǎng)后的補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)等因素對(duì)混凝土強(qiáng)度和抗?jié)B性的影響方面開展試驗(yàn)研究，并且輔以SEM和XRD等測(cè)試技術(shù)分析蒸養(yǎng)混凝土微觀結(jié)構(gòu)和物相組成，以期為C55混凝土預(yù)制橋面板蒸養(yǎng)制度的確定提供依據(jù)，確保預(yù)制橋面板混凝土具有較高的后期強(qiáng)度增進(jìn)和抗?jié)B耐久性。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 原材料及配合比

水泥：華新堡壘牌P·O 52.5普通硅酸鹽水泥，其物理性能見表1。

粉煤灰：F類Ⅰ級(jí)粉煤灰，表觀密度為2.38 g/cm3，細(xì)度(45 μm方孔篩篩余)為8.1%，SO3含量為0.58%(本節(jié)出現(xiàn)含量均為質(zhì)量分?jǐn)?shù))，燒失量為3.35%，需水量比為88%。

礦粉：S95級(jí)磨細(xì)礦粉，流動(dòng)度比為98%，比表面積為418 m2/kg，表觀密度為2.90 g/cm3，28 d膠砂活性指數(shù)為99%，燒失量為1.92%，SO3含量為1.39%。

碎石：5～20 mm二級(jí)配石灰?guī)r碎石，5～10 mm和10～20 mm級(jí)配質(zhì)量比為2 ∶8，壓碎值為14.4%，針片狀顆粒含量為3.9%，含泥量為1.0%。

河砂：2區(qū)中砂，細(xì)度模數(shù)為2.5，含泥量為0.8%，泥塊含量為0.1%。

外加劑：聚羧酸高性能減水劑，固含量為21%，減水率為27%。

本試驗(yàn)混凝土配合比為預(yù)制橋面板工廠實(shí)際生產(chǎn)用配合比，見表2。

表1 水泥基本物理性能

表2 混凝土配合比

1.2 試驗(yàn)方法

蒸汽養(yǎng)護(hù)：包括靜養(yǎng)、升溫、恒溫和降溫四個(gè)階段。試驗(yàn)設(shè)定的蒸汽養(yǎng)護(hù)制度為：試件成型后立即帶模放入蒸汽養(yǎng)護(hù)箱中，在20 ℃下靜養(yǎng)4 h，然后升溫3 h至55 ℃并恒溫6 h，最后降溫3 h至室溫，一個(gè)蒸養(yǎng)周期共需16 h。蒸養(yǎng)過程中，試件暴露面用潮濕土工布覆蓋以改善蒸養(yǎng)對(duì)混凝土表層的熱傷損。試件蒸養(yǎng)結(jié)束后，立即脫模并測(cè)定脫模抗壓強(qiáng)度。

為了優(yōu)化蒸養(yǎng)參數(shù)，分別對(duì)蒸養(yǎng)溫度(45 ℃、55 ℃、65 ℃和75 ℃)、恒溫時(shí)間(4 h、6 h、8 h)進(jìn)行調(diào)整，以考察其對(duì)混凝土脫模強(qiáng)度和后期性能的影響。設(shè)計(jì)要求脫模強(qiáng)度達(dá)到28 d強(qiáng)度的75%(41.3 MPa)。另外，為進(jìn)一步考察蒸養(yǎng)后補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式對(duì)混凝土后期性能增進(jìn)的影響，按表3所示4種養(yǎng)護(hù)方式繼續(xù)養(yǎng)護(hù)至28 d齡期。

抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)：試件尺寸為100 mm×100 mm×100 mm，強(qiáng)度換算系數(shù)為0.95，測(cè)試脫模強(qiáng)度及28 d強(qiáng)度。

氯離子擴(kuò)散系數(shù)試驗(yàn)：依據(jù)GB 50082—2009《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定的方法測(cè)試，試件為φ100 mm×50 mm的圓柱體，齡期為56 d。

膠凝材料漿體水化產(chǎn)物的物相組成采用Bruker AXS公司生產(chǎn)的D8 Advance X射線衍射儀(XRD)測(cè)定，微觀形貌采用日本電子株式會(huì)社(JEOL)生產(chǎn)的JSM-7500F型場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)觀察。膠凝材料組成與混凝土配合比中的相同，凈漿試樣按標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量成型；砂漿試樣的膠砂比為1 ∶2.5，水膠比為0.30，減水劑摻量為0.8%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))。試樣尺寸為40 mm×40 mm×40 mm，養(yǎng)護(hù)制度與混凝土的相同。養(yǎng)護(hù)達(dá)1 d、3 d和28 d齡期時(shí)，使用無水乙醇終止水化，按測(cè)試要求制樣。

表3 蒸養(yǎng)后補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式

2 結(jié)果與討論

2.1 蒸養(yǎng)溫度的影響

圖1為蒸養(yǎng)溫度對(duì)混凝土性能的影響結(jié)果。試驗(yàn)過程中，恒溫時(shí)間為6 h，蒸養(yǎng)后試件的補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)。

由圖1(a)可知，隨著蒸養(yǎng)溫度的升高，混凝土脫模強(qiáng)度快速上升，而28 d強(qiáng)度則緩慢下降。蒸養(yǎng)溫度為45 ℃、55 ℃、65 ℃、75 ℃時(shí)，混凝土的脫模強(qiáng)度分別是蒸養(yǎng)溫度20 ℃時(shí)的192.5%、233.0%、241.5%、250.0%，28 d強(qiáng)度分別是蒸養(yǎng)溫度20 ℃時(shí)的99.6%、98.4%、89.6%、88.6%。其中，蒸養(yǎng)溫度45 ℃時(shí)的脫模強(qiáng)度為40.8 MPa，略低于75%設(shè)計(jì)強(qiáng)度(41.3 MPa)要求；蒸養(yǎng)溫度為65 ℃和75 ℃時(shí)的28 d強(qiáng)度達(dá)不到C55混凝土試配強(qiáng)度(64.9 MPa)要求。蒸養(yǎng)溫度為55 ℃的28 d強(qiáng)度為68.1 MPa，超過C55混凝土試配強(qiáng)度要求。由圖1(b)可知，混凝土的56 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)隨著蒸養(yǎng)溫度的升高而增加。蒸養(yǎng)溫度為45 ℃、55 ℃、65 ℃、75 ℃時(shí)，混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)較蒸養(yǎng)溫度20 ℃時(shí)分別增加11.7%、20.2%、24.4%、27.0%。

圖1 蒸養(yǎng)溫度對(duì)混凝土性能的影響

蒸養(yǎng)溫度的提高造成混凝土后期強(qiáng)度和抗氯離子滲透性能降低的主要原因是[10]：(1)蒸養(yǎng)溫度的升高增加了混凝土毛細(xì)孔內(nèi)部的水由液體向氣體轉(zhuǎn)變的趨勢(shì)，產(chǎn)生的膨脹作用破壞混凝土內(nèi)部孔結(jié)構(gòu)；(2)因?yàn)檎麴B(yǎng)溫度的升高會(huì)使水化產(chǎn)物分布不均，粗化混凝土的孔結(jié)構(gòu)，尤其是表層混凝土結(jié)構(gòu)受蒸汽熱的損傷影響更大而產(chǎn)生了更多孔徑較大的孔隙，由此對(duì)蒸養(yǎng)混凝土后期強(qiáng)度發(fā)展造成不利影響，這些孔同時(shí)為氯離子的侵入提供遷移通道，從而降低混凝土的抗氯離子侵蝕性能。

2.2 蒸養(yǎng)時(shí)間的影響

圖2為蒸養(yǎng)時(shí)間即恒溫時(shí)間對(duì)混凝土性能的影響結(jié)果，其中蒸養(yǎng)時(shí)間0 h代表混凝土試件未采用蒸汽養(yǎng)護(hù)，而是采用在20 ℃標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中進(jìn)行濕養(yǎng)護(hù)，相應(yīng)的脫模強(qiáng)度為20 ℃養(yǎng)護(hù)24 h的抗壓強(qiáng)度。對(duì)于混凝土試件，其蒸養(yǎng)溫度為55 ℃，蒸養(yǎng)后試件的補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式為標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)。

圖2 蒸養(yǎng)時(shí)間對(duì)混凝土性能的影響

由圖2(a)可知，隨著蒸養(yǎng)時(shí)間的延長(zhǎng)，混凝土的脫模強(qiáng)度快速提高，而28 d強(qiáng)度小幅下降。當(dāng)蒸養(yǎng)時(shí)間為4 h時(shí)，混凝土的脫模強(qiáng)度為39.5 MPa，不能達(dá)到75%設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求；當(dāng)蒸養(yǎng)時(shí)間為6 h和8 h時(shí)，混凝土的脫模強(qiáng)度分別為49.4 MPa和50.1 MPa，均大于75%設(shè)計(jì)要求的41.3 MPa，28 d強(qiáng)度較非蒸養(yǎng)混凝土僅分別降低1.6%、4.2%，且均滿足C55混凝土試配強(qiáng)度要求。由圖2(b)可知，隨著蒸養(yǎng)時(shí)間的增加，混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)增大，即抗氯離子滲透性能下降。與非蒸養(yǎng)混凝土相比，蒸養(yǎng)了4 h、6 h、8 h混凝土的56 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)分別增加了18.2%、21.1%、25%。蒸養(yǎng)時(shí)間的延長(zhǎng)，會(huì)使得早期水化產(chǎn)物數(shù)量增多，所以脫模強(qiáng)度提高。但是由于水化產(chǎn)物聚集程度高，分布不均勻，阻礙了水泥和礦物摻合料的進(jìn)一步水化，導(dǎo)致后期強(qiáng)度和抗?jié)B性發(fā)展受阻[12]。

2.3 蒸養(yǎng)后補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式的影響

圖3為混凝土蒸養(yǎng)結(jié)束后采用不同養(yǎng)護(hù)方式進(jìn)行補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)的混凝土后期性能試驗(yàn)結(jié)果。混凝土蒸汽養(yǎng)護(hù)的溫度為55 ℃，蒸養(yǎng)時(shí)間為6 h。測(cè)得混凝土蒸養(yǎng)結(jié)束后的脫模強(qiáng)度為49.4 MPa。

由圖3(a)可知，蒸養(yǎng)后的四種補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式中，標(biāo)準(zhǔn)、浸水、覆蓋等采用濕潤(rùn)養(yǎng)護(hù)方式的混凝土試樣28 d強(qiáng)度顯著高于自然養(yǎng)護(hù)(相當(dāng)于暴露于室外不進(jìn)行養(yǎng)護(hù))的混凝土，提高幅度分別為19.2%、16.5%、20.3%。另外，混凝土蒸養(yǎng)后采用標(biāo)準(zhǔn)、浸水、覆蓋等方式進(jìn)行補(bǔ)充濕潤(rùn)養(yǎng)護(hù)的28 d強(qiáng)度較脫模強(qiáng)度的增長(zhǎng)率可達(dá)34.2%、31.2%和35.4%，而自然養(yǎng)護(hù)方式增長(zhǎng)率只有12.6%。由圖3(b)明顯可以看出，自然養(yǎng)護(hù)的混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)最高，較標(biāo)準(zhǔn)、浸水、覆蓋三種濕潤(rùn)養(yǎng)護(hù)分別增大45.9%、35.1%、48.3%。總體來看，混凝土蒸養(yǎng)后采用濕潤(rùn)養(yǎng)護(hù)有利于后期強(qiáng)度的增進(jìn)和抗氯離子滲透性的改善，其中三種濕潤(rùn)養(yǎng)護(hù)方式中又以覆蓋土工布灑水養(yǎng)護(hù)的混凝土其28 d強(qiáng)度最高，56 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)最低，說明這種補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式可以為混凝土中膠凝材料的后續(xù)水化提供足夠的水分，生成更多的水化產(chǎn)物，使得混凝土結(jié)構(gòu)更加密實(shí)。

圖3 蒸養(yǎng)后補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式對(duì)混凝土性能的影響

2.4 蒸養(yǎng)溫度對(duì)膠砂微結(jié)構(gòu)的影響

圖4～圖6為經(jīng)不同蒸養(yǎng)溫度養(yǎng)護(hù)的膠砂試樣水化3 d的SEM照片。從圖4可以看出，20 ℃標(biāo)養(yǎng)的試樣中存在大量結(jié)晶良好的六方狀Ca(OH)2結(jié)晶，粉煤灰顆粒表面光滑，沒有水化痕跡，說明粉煤灰在20 ℃時(shí)早期活性較低。從圖5可以看出，蒸養(yǎng)溫度為55 ℃的試樣中Ca(OH)2多呈結(jié)晶粗大的疊片狀，周圍分布一些C-S-H凝膠，且粉煤灰顆粒表面能看到被刻蝕的痕跡，說明粉煤灰經(jīng)蒸養(yǎng)后活性得以增強(qiáng)，開始了二次水化反應(yīng)，試樣內(nèi)部的水化產(chǎn)物量明顯多于標(biāo)養(yǎng)試樣。由圖6可知，蒸養(yǎng)溫度為75 ℃的試樣中同樣存在大量疊片狀Ca(OH)2晶體，粉煤灰顆粒表面被嚴(yán)重刻蝕，其表面及周邊覆蓋了大量凝膠產(chǎn)物，相互交叉連接成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。從圖4(a)、圖5(a)和圖6(a)不同蒸養(yǎng)溫度試樣微結(jié)構(gòu)可知，隨著蒸養(yǎng)溫度的上升，水泥水化速度加快，粉煤灰和礦粉的活性被逐漸激發(fā)，二次水化反應(yīng)產(chǎn)物加快形成，試樣的水化產(chǎn)物隨之增多，漿體結(jié)構(gòu)越來越密實(shí)，因此混凝土脫模強(qiáng)度隨著蒸養(yǎng)溫度的升高而增大。

圖4 20 ℃標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)的膠砂試樣水化3 d的SEM照片

圖5 蒸養(yǎng)溫度為55 ℃的膠砂試樣水化3 d的SEM照片

圖6 蒸養(yǎng)溫度為75 ℃的膠砂試樣水化3 d的SEM照片

2.5 蒸養(yǎng)后不同補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式對(duì)膠砂微結(jié)構(gòu)的影響

圖7、圖8分別是蒸養(yǎng)后采取室外自然養(yǎng)護(hù)和覆蓋灑水養(yǎng)護(hù)的凈漿試樣28 d SEM照片。由圖7可知，蒸養(yǎng)后采用自然養(yǎng)護(hù)的試樣中，粉煤灰顆粒表面較為光滑，僅有輕微的水化反應(yīng)痕跡，周邊還存在一些疊片狀Ca(OH)2晶體。由圖8可知，蒸養(yǎng)后采用覆蓋灑水補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)的試樣中，未發(fā)現(xiàn)明顯的Ca(OH)2晶體，粉煤灰顆粒表面被刻蝕痕跡明顯，尺寸較小，與周邊凝膠產(chǎn)物融為一體。這說明試樣蒸養(yǎng)后仍需要足夠的水分來促進(jìn)后續(xù)膠凝材料的水化。室外自然養(yǎng)護(hù)試樣由于缺水，粉煤灰和礦粉的后期反應(yīng)程度低，內(nèi)部不夠密實(shí)，從而混凝土28 d強(qiáng)度增進(jìn)率低。而覆蓋灑水補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)的試樣，礦物摻合料的反應(yīng)程度高，結(jié)構(gòu)更為致密，所以采取此種養(yǎng)護(hù)的混凝土后期強(qiáng)度和抗?jié)B性較好。

圖7 蒸養(yǎng)后自然養(yǎng)護(hù)28 d試樣SEM照片

圖8 蒸養(yǎng)后補(bǔ)充覆蓋養(yǎng)護(hù)28 d試樣SEM照片

2.6 標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)與蒸汽養(yǎng)護(hù)下水化產(chǎn)物XRD分析

圖9為20 ℃標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)凈漿試樣和蒸養(yǎng)溫度55 ℃、蒸養(yǎng)時(shí)間6 h的凈漿試樣1 d和28 d 齡期的XRD譜，蒸養(yǎng)后試樣的補(bǔ)充養(yǎng)護(hù)方式為覆蓋灑水養(yǎng)護(hù)。

圖9 標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)和蒸汽養(yǎng)護(hù)的膠凝材料漿體XRD譜

由圖9可知，標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)與蒸汽養(yǎng)護(hù)試樣中的水化產(chǎn)物主要物相種類相同，包括C-S-H凝膠、Ca(OH)2和AFt晶體，蒸汽養(yǎng)護(hù)并未改變混凝土水化產(chǎn)物的物相組成。由圖9(a)可知，與標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣相比，蒸汽養(yǎng)護(hù)試樣1 d齡期的AFt衍射峰較強(qiáng)，而Ca(OH)2衍射峰較弱。一般情況下，蒸汽養(yǎng)護(hù)試樣中Ca(OH)2衍射峰應(yīng)較標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣強(qiáng)，但由于蒸汽養(yǎng)護(hù)在促進(jìn)水泥水化的同時(shí)，也促進(jìn)了粉煤灰和礦粉的二次水化反應(yīng)，消耗了更多Ca(OH)2，而標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣中粉煤灰和礦粉早期未能參與水化，導(dǎo)致蒸汽養(yǎng)護(hù)試樣1 d齡期Ca(OH)2衍射峰反而不如標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣強(qiáng)。從圖9(b)可以看出，蒸汽養(yǎng)護(hù)試樣28 d齡期的Ca(OH)2衍射峰強(qiáng)度顯著低于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣，說明蒸汽養(yǎng)護(hù)試樣經(jīng)后續(xù)的補(bǔ)充濕潤(rùn)養(yǎng)護(hù)，粉煤灰和礦粉發(fā)生了持續(xù)水化，二者的水化程度較標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)試樣中的高得多，消耗了更多的Ca(OH)2，而大塊Ca(OH)2晶體在漿體中含量的減少，有利于改善界面過渡區(qū)結(jié)構(gòu)，由此提高水泥漿與集料的界面粘結(jié)性能。

3 結(jié) 論

(1)過高的蒸養(yǎng)溫度和過長(zhǎng)的蒸養(yǎng)時(shí)間，影響蒸養(yǎng)混凝土后期強(qiáng)度的增進(jìn)，降低了混凝土的抗?jié)B性；過低的蒸養(yǎng)溫度和過短的蒸養(yǎng)時(shí)間，混凝土的脫?？箟簭?qiáng)度較低。綜合來看，C55混凝土預(yù)制橋面板采用55 ℃的蒸養(yǎng)溫度、6 h蒸養(yǎng)時(shí)間的蒸養(yǎng)制度較為合理，該制度下其脫模強(qiáng)度為49.4 MPa，較20 ℃標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)提高133.0%，28 d強(qiáng)度僅下降1.6%，而56 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)僅增加了21.1%。

(2)混凝土蒸養(yǎng)后進(jìn)一步采用濕潤(rùn)養(yǎng)護(hù)有助于其后期強(qiáng)度的增進(jìn)和抗?jié)B性的提高，而濕潤(rùn)養(yǎng)護(hù)中又以補(bǔ)充覆蓋灑水養(yǎng)護(hù)的混凝土性能最好，其28 d強(qiáng)度較采用自然養(yǎng)護(hù)時(shí)提高了20.3%，56 d氯離子擴(kuò)散系數(shù)降低了48.3%。

(3)早期適度的濕熱養(yǎng)護(hù)作用加速了水泥的水化，激發(fā)了礦粉、粉煤灰的活性，生成了較多膠凝性水化產(chǎn)物，促進(jìn)了漿體微結(jié)構(gòu)的形成，蒸養(yǎng)后補(bǔ)充覆蓋灑水養(yǎng)護(hù)給未水化水泥和礦物摻合料的繼續(xù)水化提供了水化用水，礦物摻合料的持續(xù)水化消耗了更多Ca(OH)2，改善了混凝土微結(jié)構(gòu)和界面過渡區(qū)結(jié)構(gòu)。