陶孟興,韓正慶,高仕斌
截至2019年底,我國(guó)高速鐵路營(yíng)業(yè)里程已達(dá)3.5萬(wàn)公里,在“十三五”期間及以后的中長(zhǎng)期內(nèi),我國(guó)高速鐵路還將大規(guī)模發(fā)展。
牽引供電系統(tǒng)變電所綜合自動(dòng)化系統(tǒng)作為鐵路安全運(yùn)行的“保護(hù)神”,目前大多采用基于單點(diǎn)信息的保護(hù)方案。但以京張高鐵、京雄高鐵為典型代表的新一代智能高鐵,開創(chuàng)性地應(yīng)用廣域保護(hù)測(cè)控系統(tǒng)建立了以供電臂為單元的牽引網(wǎng)廣域保護(hù)方案,實(shí)現(xiàn)了故障供電臂的快速隔離,標(biāo)志著變電所綜合自動(dòng)化系統(tǒng)逐漸向智能化方向發(fā)展[1]。這無(wú)疑也要求牽引網(wǎng)廣域保護(hù)系統(tǒng)需要具備極高的可靠性,各所間保護(hù)范圍的配合能夠準(zhǔn)確無(wú)誤地識(shí)別故障行別。
高速鐵路的供電方式多采用全并聯(lián)AT供電方式,如圖1所示,其中1QF~6QF分別為安裝在變電所、AT所和分區(qū)所的斷路器,并分別在變電所、AT所和分區(qū)所實(shí)現(xiàn)并聯(lián)連接。
圖1 全并聯(lián)AT供電方式簡(jiǎn)圖
全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)廣域保護(hù)方案在變電所、AT所和分區(qū)所均投入距離保護(hù)和聯(lián)跳保護(hù),其中保護(hù)1、3和5共同構(gòu)成上行供電臂的整體保護(hù),保護(hù)2、4和6共同構(gòu)成下行供電臂的整體保護(hù)[2]。變電所距離保護(hù)和聯(lián)跳保護(hù)邏輯如圖2、圖3所示,AT所距離保護(hù)方案邏輯如圖4所示。
圖2 變電所距離保護(hù)邏輯
圖3 變電所聯(lián)跳保護(hù)邏輯
圖4 A T所距離保護(hù)邏輯
圖中T為保護(hù)延時(shí),目前工程上一般整定為20 ms[3]。AT所和分區(qū)所聯(lián)跳保護(hù)邏輯與變電所聯(lián)跳保護(hù)類似,分區(qū)所距離保護(hù)邏輯與AT所距離保護(hù)類似。
廣域保護(hù)的過(guò)程:任一距離保護(hù)檢測(cè)出故障出口動(dòng)作的同時(shí),均向同行供電臂的其他保護(hù)發(fā)送斷路器聯(lián)跳命令,任一保護(hù)收到聯(lián)跳命令均立即發(fā)出相應(yīng)斷路器跳閘命令;此外,AT所和分區(qū)所檢測(cè)出非本行別故障時(shí)需向本側(cè)變電所發(fā)送斷路器閉鎖命令,通過(guò)變電所、AT所和分區(qū)所距離保護(hù)整定值設(shè)定不同保護(hù)范圍Lss、LAT和Lsp(圖5),共同配合完成所在行別整個(gè)供電臂的保護(hù),實(shí)現(xiàn)故障發(fā)生時(shí)的選擇性跳閘。
圖5 各所距離保護(hù)范圍示意圖
實(shí)際上,由于自耦變壓器漏抗的存在,AT所的距離保護(hù)范圍并不能包含變電所出口區(qū)域,原因?qū)⒃谙挛年U述。故當(dāng)故障發(fā)生在上(下)行變電所出口處,變電所處非故障行別由于收不到閉鎖信號(hào)而跳閘,導(dǎo)致整個(gè)供電臂停止供電,保護(hù)失去了選擇性。
文獻(xiàn)[4]中推導(dǎo)的AT等值電路利用戴維南定理消去自耦變壓器,將全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)電路(圖6)等效為由等值接觸線(T)、等值鋼軌(R)、等值正饋線(F)和一連接在等值鋼軌(R)和等值正饋線(F)之間的漏抗Zg組成的電路(圖7)。當(dāng)計(jì)及自耦變壓器漏抗時(shí),該等值電路能直觀地展現(xiàn):牽引負(fù)荷或故障在任一AT段取流時(shí),除相鄰的2個(gè)AT間流經(jīng)電流外,同一供電區(qū)間內(nèi)其他AT段也會(huì)流經(jīng)電流[5,6]。
圖6 A T牽引網(wǎng)原始電路結(jié)構(gòu)
圖7 A T牽引網(wǎng)等值電路結(jié)構(gòu)
根據(jù)戴維南定理推導(dǎo),得到AT牽引網(wǎng)原始電路和等值電路參數(shù)的對(duì)應(yīng)關(guān)系:
式中:ZT、ZR和ZF分別為T線、R線和F線自阻抗;為各導(dǎo)線間互阻抗;ZA、ZB和.ZC分別為等值T線、等值R線和等值F線阻抗。
當(dāng)變電所和AT所間發(fā)生故障時(shí)(以TR故障為例),全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)的等值電路如圖8所示。
圖8中X1為故障點(diǎn)至變電所的距離,D1為1AT段長(zhǎng)度,D2為2AT段長(zhǎng)度,其他電路參數(shù)如下:
圖8 全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)的等值電路(1AT段內(nèi)故障)
變電所、AT所的測(cè)量電壓[7](母線對(duì)地電壓)如式(4)所示。
由等值電路圖和電路的參數(shù)關(guān)系可知,等值T線 中 的電 流即 為各保 護(hù)的 測(cè) 量電流,且各保護(hù)的測(cè)量電流并不受自耦變壓器漏抗的影響,故各保護(hù)測(cè)量電流為
當(dāng)故障發(fā)生在變電所出口(即X1→0+)時(shí),由Z3和Z4的計(jì)算式可知,AT所上下行的測(cè)量阻抗均趨近于∞,測(cè)量阻抗不會(huì)落入距離保護(hù)的動(dòng)作范圍內(nèi),故AT所距離保護(hù)在變電所出口附近存在保護(hù)死區(qū)。此外也可以看出,當(dāng)故障發(fā)生在變電所與AT所之間時(shí),分區(qū)所距離保護(hù)測(cè)量阻抗總是為∞,落在其動(dòng)作范圍外,即分區(qū)所距離保護(hù)不能保護(hù)變電所與AT所之間的線路。
同理,當(dāng)AT所與分區(qū)所之間發(fā)生故障時(shí),全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)的等值電路如圖9所示。
由式(4)和式(5)可得變電所、AT所和分區(qū)所的測(cè)量阻抗分別為
圖9 全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)的等值電路(2AT段內(nèi)故障)
由等值電路圖可知,各保護(hù)的測(cè)量電流并不受自耦變壓器漏抗的影響,故各保護(hù)測(cè)量電流為
圖9中X2為故障點(diǎn)至AT所的距離,電路參數(shù)如下:
變電所、AT所和分區(qū)所的測(cè)量電壓:
其中,ZJ=ZN3+Zg+ 0.5D2ZC+ZH2+ZN2+ZH1。
由式(7)和式(10)可得變電所、AT所和分區(qū)所的測(cè)量阻抗分別為
故障發(fā)生在AT所出口(即X2→0+)時(shí),由Z5和Z6的計(jì)算式可知,分區(qū)所上下行的測(cè)量阻抗均趨近于∞,測(cè)量阻抗不會(huì)落入距離保護(hù)的動(dòng)作范圍內(nèi),故分區(qū)所距離保護(hù)在AT所出口附近存在保護(hù)死區(qū)。當(dāng)故障發(fā)生在分區(qū)所出口(即X2→D-)時(shí),由Z3和Z4的計(jì)算式可知,AT所上下行的測(cè)量阻抗均趨近于∞,測(cè)量阻抗不會(huì)落入距離保護(hù)的動(dòng)作范圍內(nèi),故AT所距離保護(hù)在分區(qū)所出口附近存在保護(hù)死區(qū)。
通過(guò)AT等值電路分析了自耦變壓器漏抗造成AT所距離保護(hù)在變電所出口處存在死區(qū)的原因,同樣通過(guò)AT等值電路可以發(fā)現(xiàn),等值T線的電流即各保護(hù)的測(cè)量電流并不受自耦變壓器漏抗的影響。由此特征可以對(duì)目前全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)廣域保護(hù)方案進(jìn)行改進(jìn),即對(duì)變電所的距離保護(hù)增加上下行電流比判據(jù)。改進(jìn)后的變電所距離保護(hù)邏輯如圖10所示,跳閘情況如表1所示。
圖10 改進(jìn)后變電所距離保護(hù)邏輯
表1 改進(jìn)后變電所距離保護(hù)跳閘情況
從圖10和表1可以看出,在變電所出口處發(fā)生故障時(shí),該方案中非故障行別變電所距離保護(hù)因電流比遠(yuǎn)小于設(shè)定值0.1而不會(huì)出口跳閘,保證了動(dòng)作的選擇性。該判據(jù)簡(jiǎn)單直接,只需要變電所的電氣量信息即可與現(xiàn)有邏輯并行判斷,不會(huì)影響保護(hù)的速動(dòng)性。
本文利用AT等值電路推導(dǎo)了變電所、AT所和分區(qū)所的測(cè)量阻抗,說(shuō)明了自耦變壓器的漏抗導(dǎo)致目前全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)廣域保護(hù)存在死區(qū)的問題。本文提出在變電所距離保護(hù)邏輯里增加上下行電流比這一判據(jù),該判據(jù)不受自耦變壓器漏抗的影響,只需要利用變電所的電氣量信息即可實(shí)現(xiàn),簡(jiǎn)單且易于實(shí)現(xiàn),能夠更加可靠地保證全并聯(lián)AT牽引網(wǎng)廣域保護(hù)的選擇性跳閘。