王春宏
(中國鐵路蘭州局集團(tuán)有限公司,甘肅蘭州 730030)
橋梁施工監(jiān)測和監(jiān)控是保障橋梁結(jié)構(gòu)施工安全的一種重要措施。在橋梁結(jié)構(gòu)施工過程中,依據(jù)監(jiān)測結(jié)果可以判斷和預(yù)測現(xiàn)階段和后續(xù)施工階段橋梁結(jié)構(gòu)的應(yīng)力和應(yīng)變,也可依據(jù)監(jiān)測結(jié)果對施工工藝參數(shù)和施工方法進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計,為橋梁快速安全施工提供技術(shù)參考[1—3]。施工監(jiān)控與監(jiān)測不僅關(guān)系到橋梁的施工安全,也關(guān)系到橋梁使用過程中結(jié)構(gòu)的安全及壽命問題[4—6]。橋梁監(jiān)測過程中如果發(fā)現(xiàn)監(jiān)測值與理論計算結(jié)果相差懸殊時,必須暫停施工,進(jìn)行橋梁結(jié)構(gòu)和臨時支撐體系分析[7—9]。橋梁施工監(jiān)測與監(jiān)控方案的優(yōu)劣直接影響橋梁施工安全和運(yùn)營安全,尤其對于高鐵橋梁影響更大。高速鐵路大跨簡支梁橋具有重量大、梁體體積大的特點(diǎn),施工中支架系統(tǒng)、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉、混凝土徐變和溫度效應(yīng)等均會影響橋梁施工中預(yù)拱度的設(shè)置、應(yīng)力和徐變,這些變化都會對施工過程的安全和質(zhì)量造成影響。因此,對橋梁進(jìn)行實(shí)時監(jiān)測顯得十分重要。本文以銀西高速鐵路黃河特大橋?yàn)橐劳?,結(jié)合有限元分析理論,對該橋56 m 簡支箱梁在施工中的線形、應(yīng)力及支架系統(tǒng)進(jìn)行監(jiān)測控制,分析橋梁在施工中的安全性和運(yùn)營中的耐久性,為同類鐵路簡支梁橋的監(jiān)測提供借鑒。
銀吳客運(yùn)專線段是銀西高鐵寧夏境內(nèi)的關(guān)鍵交通樞紐,銀川機(jī)場黃河特大橋作為該段的重點(diǎn)工程之一,其引橋采用13 跨56 m 的雙線預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁,其截面形式為等高單箱單室;梁長56 m,計算跨度53.8 m,梁高5.1 m,在梁頂部設(shè)置2.0%的橫向排水坡;橋面頂寬12.2 m,底寬6.7 m,跨中截面的頂、底板厚35 cm,腹板厚52 cm,采用支架現(xiàn)澆法施工。
高速鐵路56 m 簡支箱梁的支架現(xiàn)澆過程是橋梁施工的關(guān)鍵和核心過程,對橋梁施工質(zhì)量、成橋狀態(tài)及后期運(yùn)營具有重要的影響,在施工過程中,實(shí)時監(jiān)測能夠保證橋梁的質(zhì)量和安全。
針對56 m 箱梁現(xiàn)澆支架,基于桿系有限元理論和方法,采用Midas/Civil 軟件建立了支架系統(tǒng)模型,其中支架部分采用梁單元模擬,支架與地基之間采用固結(jié)約束,鋼管立柱與主墩附墻之間采用鉸接約束;支架主要承受的荷載為支架系統(tǒng)自重、現(xiàn)澆混凝土梁體重量、施工臨時荷載和風(fēng)荷載,其中風(fēng)荷載均勻分布在各鋼管立柱的柱頂上,有限元模型如圖1 所示。
完成建模和荷載分析之后,為保證支架系統(tǒng)的安全性,需對支架系統(tǒng)中各個部位結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行計算并評價,其中包括桁梁、貝雷梁、分配梁、鋼管立柱和支架系統(tǒng)鉆孔樁。經(jīng)計算分析,各結(jié)構(gòu)均滿足安全性要求。
圖1 箱梁現(xiàn)澆支架模型
2.2.1 支架預(yù)壓 支架預(yù)壓是消除現(xiàn)澆梁支架系統(tǒng)因梁混凝土荷載產(chǎn)生的變形,獲得支架系統(tǒng)模板的荷載-撓度變化曲線關(guān)系、地基承載力及消除地基彈性變形的施工方法。其測量結(jié)果與理論計算結(jié)果相比較的分析結(jié)果是支架系統(tǒng)預(yù)拱度設(shè)計的依據(jù)。
2.2.2 預(yù)壓過程及監(jiān)測 56 m 現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓的流程為:支架檢驗(yàn)與驗(yàn)收→測量高程→砂袋擺放→加60%荷載→沉降量及支架變形觀測→加80%荷載→沉降量及支架變形觀測→加120%荷載→沉降量及支架變形觀測→卸載→設(shè)計預(yù)拱度。預(yù)壓范圍為橋面板投影范圍;支架預(yù)壓荷載按橋面板自重的110%設(shè)置,單跨預(yù)壓總重為2 350 t,采用砂袋及整件鋼筋碼放的方式進(jìn)行預(yù)壓。
經(jīng)過支架預(yù)壓加載、卸載觀測及相應(yīng)的計算得出,支架總變形量為3.4 cm,彈性變形量為2.4 cm,非彈性變形量為1.0 cm。根據(jù)所測數(shù)據(jù)對底模板作相應(yīng)的調(diào)整,使其滿足施工要求。預(yù)壓結(jié)果顯示,56 m 現(xiàn)澆簡支梁支架搭設(shè)間距、地基處理、支架上方橫梁、貝雷梁布設(shè)和底模安裝均滿足受力要求。
2.3.1 監(jiān)測內(nèi)容 在主梁施工過程中,對支架進(jìn)行應(yīng)力監(jiān)測,可實(shí)時掌握施工過程中支架系統(tǒng)的受力情況,形成較好的預(yù)警機(jī)制,從而能夠更安全、可靠地實(shí)施控制。根據(jù)橫向分配梁的受力特點(diǎn),在分配梁跨中斷面布置應(yīng)變傳感元件,實(shí)時監(jiān)測施工階段橫向分配梁的應(yīng)力分布。本項目中采用了ZX-212CT智能弦式數(shù)碼應(yīng)變計,該數(shù)碼應(yīng)變計是一種表面應(yīng)變計,適用于各種鋼結(jié)構(gòu)的應(yīng)變測量,應(yīng)變計安裝采用焊接方式,將應(yīng)變計直接焊接在梁底。
2.3.2 測點(diǎn)布置 為了監(jiān)測支架系統(tǒng)在施工過程中的受力情況,對橫向分配梁進(jìn)行實(shí)時應(yīng)力監(jiān)控,測點(diǎn)布置在橋跨中間的兩個橫向分配梁上,布置方式如圖2 所示。
2.3.3 監(jiān)測分析 采用Midas/Civil 建立支架系統(tǒng)的梁單元數(shù)值模型(圖3),監(jiān)測橫向分配梁在施工階段的應(yīng)力[10],測點(diǎn)測試結(jié)果如圖4 所示。
圖2 支架系統(tǒng)橫向分配梁測點(diǎn)布置圖
圖3 支架系統(tǒng)有限元模型圖
圖4 測點(diǎn)測試結(jié)果
由圖4 可知,在整體梁體澆筑過程中,支架分配梁的應(yīng)力實(shí)測值與理論計算結(jié)果線形吻合良好,分配梁應(yīng)力整體在彈性范圍內(nèi)(比理論值大),這表明分配梁受力狀態(tài)良好,證明在本項目中采用的支架系統(tǒng)安全可靠,能夠保障高速鐵路56 m 簡支箱梁支架現(xiàn)澆的有效實(shí)施。
在56 m 梁施工過程中,依據(jù)理論計算確定控制截面,在控制截面設(shè)計應(yīng)力監(jiān)測點(diǎn)并埋設(shè)應(yīng)力傳感器,根據(jù)應(yīng)力監(jiān)測值可以準(zhǔn)確地判斷全橋的內(nèi)力狀態(tài)。通過應(yīng)力監(jiān)測可以形成很好的預(yù)警作用,為橋梁安全施工提供保障。
3.1.1 應(yīng)力測試儀器 由于56 m 簡支梁橋的施工工期長,監(jiān)測數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)需要有良好的穩(wěn)定性,該橋監(jiān)控采用CDJM 綜合測試儀,可實(shí)現(xiàn)與計算機(jī)直接連接,記錄數(shù)據(jù)以Excel 格式輸出,方便監(jiān)測結(jié)果處理與分析。
3.1.2 主梁應(yīng)力測點(diǎn) 根據(jù)施工進(jìn)度和結(jié)構(gòu)的重要受力過程節(jié)段進(jìn)行測量。針對本工程56 m 簡支梁,為了對比多孔梁施工的應(yīng)力狀態(tài),分別在第9 孔和11 孔跨中位置布置應(yīng)力測點(diǎn),每孔跨中應(yīng)力測點(diǎn)布置如圖5 所示。
圖5 應(yīng)力測點(diǎn)布置圖
3.1.3 主梁應(yīng)力分析 對于箱梁結(jié)構(gòu),在豎向彎曲受力時存在剪力滯效應(yīng),剪力滯效應(yīng)使得翼板的縱向正應(yīng)力沿橫向分布不均勻,而普通梁單元分析無法獲得真實(shí)的截面應(yīng)力分布[11—12]。為了進(jìn)一步研究高速鐵路56 m 箱梁的橫截面上的縱向應(yīng)力分布,采用ANSYS 軟件建立全梁體三維實(shí)體有限元分析模型,研究箱梁受剪力滯效應(yīng)影響的應(yīng)力分布,有限元分析模型如圖6 所示。
圖6 三維塊體有限元模型圖
在三維實(shí)體模型中,考慮了現(xiàn)場施工的梁體自重和預(yù)應(yīng)力作用等影響,獲得較精細(xì)化的測點(diǎn)應(yīng)力,并與現(xiàn)場實(shí)測結(jié)果進(jìn)行對比。第9 孔梁體支架拆除后成橋階段的截面縱向應(yīng)力對比分析結(jié)果如圖7 所示。
從第9 孔梁跨中頂、底板應(yīng)力分布圖可以看出,箱梁截面存在明顯的剪力滯效應(yīng),現(xiàn)場實(shí)測應(yīng)力與三維實(shí)體有限元應(yīng)力分析結(jié)果吻合良好,但是傳統(tǒng)梁單元理論解(相當(dāng)于平均值)并不能反映剪力滯效應(yīng)引起的截面頂和底板縱向應(yīng)力差異。實(shí)測數(shù)據(jù)表明,截面應(yīng)力實(shí)測值小于設(shè)計值,說明結(jié)構(gòu)施工受力狀態(tài)優(yōu)于設(shè)計,支架現(xiàn)澆方案達(dá)到了設(shè)計目標(biāo)。
圖7 第9 孔截面縱向應(yīng)力
線形測量控制點(diǎn)如果設(shè)置適當(dāng),不僅可以監(jiān)測主梁的標(biāo)高變化,還可以監(jiān)測主梁的扭曲程度和主梁軸線水平偏位。每梁段完成預(yù)應(yīng)力張拉工作后,對成梁段進(jìn)行標(biāo)高通測。
3.2.1 主梁線形測點(diǎn)布置 為了研究主梁混凝土澆筑后變形隨時間的變化規(guī)律,在跨中及L/4 的梁頂埋設(shè)變形觀測點(diǎn),測點(diǎn)采用Φ20 鋼筋伸至入腹板內(nèi)50~100 mm,焊接在腹板內(nèi)豎向鋼筋上并伸出梁頂表面30 mm 左右,澆筑完擋渣墻后引至擋渣墻頂并標(biāo)識清楚。測點(diǎn)布置如圖8 所示。
圖8 高程測點(diǎn)布置
3.2.2 主梁標(biāo)高測量 為進(jìn)一步對梁體線形實(shí)測值與理論值進(jìn)行比較,取1/4 跨測點(diǎn)和1/2 跨測點(diǎn)預(yù)拱度隨時間變化曲線,并與Midas/Civil 理論值對比,結(jié)果如圖9 所示。
圖9 預(yù)拱度隨時間的變化
由圖9 預(yù)拱度隨時間變化的曲線可知,梁體預(yù)拱度隨預(yù)應(yīng)力張拉和擋渣墻澆筑等施工過程不斷變化,實(shí)測數(shù)據(jù)與理論計算結(jié)果線形基本吻合,通過對數(shù)據(jù)的比較發(fā)現(xiàn),兩者之間最大差值為0.3 MPa,符合施工要求。這表明高速鐵路56 m 簡支箱梁具有較大的剛度。
高速鐵路56 m 簡支箱梁的支架現(xiàn)澆過程是橋梁施工的關(guān)鍵和核心過程,對橋梁施工質(zhì)量、成橋狀態(tài)和后期運(yùn)營具有重要影響。根據(jù)現(xiàn)澆支架系統(tǒng)的預(yù)壓和施工過程監(jiān)測表明:
(1)高速鐵路56 m 簡支箱支架系統(tǒng)具有良好的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性,通過預(yù)壓措施可有效保證橋梁預(yù)拱度。
(2)支架在橋梁施工過程中的安全穩(wěn)定保證了橋梁施工的安全性和有序性。
(3)主梁施工過程應(yīng)力和線形監(jiān)控表明,高速鐵路56 m 簡支箱梁施工過程中受力狀態(tài)平穩(wěn),橋梁施工方案科學(xué)合理、施工控制高效,施工質(zhì)量得到了有效保障。