陳俊武 ，楊綠峰 ，趙家琦 ，康 昊

(1. 廣西大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院，廣西 南寧 530004；2. 廣西大學(xué) 工程防災(zāi)與結(jié)構(gòu)安全教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室，廣西南寧 530004)

氯離子快速遷移（Rapid chloride migration, 簡(jiǎn)記為RCM）試驗(yàn)通過(guò)外加電場(chǎng)加速氯離子在混凝土試件中的遷移，并據(jù)此快速測(cè)定混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)[1-2]。由于RCM 原理直觀易懂，且易于操作，現(xiàn)已成為快速測(cè)試混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)的常用方法。RCM 試驗(yàn)分為恒電壓和變電壓試驗(yàn)。恒電壓RCM 試驗(yàn)中施加在混凝土試件上的通電電壓恒定為30 V，易于操作，并被納入我國(guó)多部規(guī)范和指南[3-5]中，但該方法有時(shí)耗時(shí)久，給試驗(yàn)帶來(lái)不便。變電壓RCM 試驗(yàn)可根據(jù)試件初始電流值的不同而采用不同的電壓，測(cè)試時(shí)間更短，且測(cè)試結(jié)果的離散性較低[6]，目前已納入多個(gè)國(guó)家的設(shè)計(jì)規(guī)范[7-11]。兩種RCM 試驗(yàn)中橡膠套與試件（圖1）之間都存在溶液滲漏的問(wèn)題[8]，導(dǎo)致混凝土試件與橡膠套相鄰的邊緣部位的氯離子擴(kuò)散深度明顯大于試件內(nèi)部的擴(kuò)散深度[12]，稱(chēng)該現(xiàn)象為RCM 試驗(yàn)的邊部效應(yīng)。此外，混凝土試件制備過(guò)程中產(chǎn)生的材料不均勻分布所導(dǎo)致的試件邊緣部位密實(shí)度較小，也是造成邊部效應(yīng)的原因。

國(guó)內(nèi)外RCM 試驗(yàn)普遍采用Φ100 mm×50 mm 的混凝土圓柱體試件，且沿試件橫截面直徑方向布置不同數(shù)量的測(cè)點(diǎn)，利用各測(cè)點(diǎn)的平均氯離子擴(kuò)散深度計(jì)算分析混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)。Tang 等[13]指出RCM 試驗(yàn)中沿混凝土試件周邊存在溶液滲漏問(wèn)題，但對(duì)試件中氯離子擴(kuò)散深度無(wú)明顯影響。陸晗[14]通過(guò)批量試驗(yàn)指出混凝土試件邊部測(cè)點(diǎn)上的氯離子擴(kuò)散深度明顯增大，即RCM 試驗(yàn)中存在邊部效應(yīng)。我國(guó)土木工程學(xué)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)與施工指南》（CCES 01—2004）[3]中提出沒(méi)有必要考慮邊緣（部）效應(yīng)的情況，同時(shí)我國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路工程混凝土結(jié)構(gòu)防腐蝕技術(shù)規(guī)范》（JTG/T B07-01—2006）[4]和《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL 352—2006）[5]也采用相同處理方式。這些規(guī)范都根據(jù)沿試件橫斷面直徑方向間隔20 mm 均勻布置的6 個(gè)測(cè)點(diǎn)確定氯離子擴(kuò)散深度的平均值。但是，更多研究表明有必要考慮邊部效應(yīng)對(duì)試件中氯離子平均擴(kuò)散深度的影響。楊云芳等[15]提出沿試件橫截面直徑方向布置15 個(gè)測(cè)點(diǎn)，并利用內(nèi)部間隔7 mm 均勻分布的13 個(gè)測(cè)點(diǎn)確定氯離子擴(kuò)散深度的平均值。Iyoda 等[16]、Wang 等[17]和最新版德國(guó)BAW 指南[7]提出沿直徑方向間隔10 mm 均勻布置11 個(gè)測(cè)點(diǎn)，并根據(jù)內(nèi)部9 個(gè)測(cè)點(diǎn)確定氯離子擴(kuò)散深度的平均值。北歐標(biāo)準(zhǔn)NT Build 492[8]以及我國(guó)規(guī)范《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T 50082—2009）[9]和我國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《水運(yùn)工程混凝土結(jié)構(gòu)實(shí)體檢測(cè)技術(shù)規(guī)程》（JTS 239—2015）[10]也采用間隔10 mm 均勻布置11 個(gè)測(cè)點(diǎn)的方式，但忽略試件左、右兩側(cè)邊緣部分各2 個(gè)測(cè)點(diǎn)值，根據(jù)試件內(nèi)部7 個(gè)測(cè)點(diǎn)確定氯離子擴(kuò)散深度的平均值。迄今為止，由于尚未有研究成果通過(guò)定量分析明確邊部效應(yīng)的影響范圍和影響程度，使得國(guó)內(nèi)外規(guī)范對(duì)RCM 試驗(yàn)中測(cè)點(diǎn)布置方案、氯離子擴(kuò)散深度和擴(kuò)散系數(shù)的計(jì)算都存在不同處理方式。

為此，通過(guò)試驗(yàn)設(shè)計(jì)制備74 組混凝土試件并開(kāi)展變電壓RCM 試驗(yàn)，在對(duì)試件橫截面直徑方向上各測(cè)點(diǎn)的氯離子擴(kuò)散深度進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)化處理的基礎(chǔ)上，通過(guò)數(shù)理統(tǒng)計(jì)分析求得氯離子標(biāo)準(zhǔn)擴(kuò)散深度的均值和標(biāo)準(zhǔn)差，據(jù)此分析確定邊部效應(yīng)的影響范圍及其對(duì)氯離子擴(kuò)散深度及氯離子擴(kuò)散系數(shù)的影響。最后通過(guò)回歸分析建立排除及未排除邊部效應(yīng)影響的氯離子擴(kuò)散系數(shù)之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系。

圖 1 RCM 試件及外圍橡膠套示意Fig. 1 Schematic diagram of RCM test piece and outer rubber sleeve

1 變電壓RCM 試驗(yàn)

1.1 原材料及混凝土配合比

本次試驗(yàn)采用華潤(rùn)水泥（南寧）有限公司生產(chǎn)的P·Ⅱ 52.5R 硅酸鹽水泥、國(guó)電南寧發(fā)電有限責(zé)任公司電廠生產(chǎn)的Ⅱ級(jí)粉煤灰、防城港市源盛有限公司生產(chǎn)的S95 級(jí)礦渣微粉。水泥及礦物摻合料的詳細(xì)信息見(jiàn)表1～3。粗骨料采用防城港市上思縣生產(chǎn)的5～20 mm 連續(xù)級(jí)配的石灰石碎石，級(jí)配良好，表觀密度和自然堆積密度分別為2.72 和1.48 g/cm3，飽和面干吸水率為0.77%。細(xì)骨料為細(xì)度模數(shù)為3.03 的河砂，屬于Ⅱ區(qū)級(jí)配中砂，表觀密度和自然堆積密度分別為2.68 和1.49 g/cm3，飽和面干吸水率為0.27%。此外，減水劑采用聚羧酸高效減水劑。

表 1 膠凝材料的主要組成（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Tab. 1 Main compositions of binder 單位：%

表 2 水泥的物理力學(xué)性能Tab. 2 Physical and chemical properties of cement

表 3 礦物摻合料的物理性質(zhì)Tab. 3 Physical properties of fly ash and GGBS

開(kāi)展正交設(shè)計(jì)確定混凝土配合比。選擇水膠比RW/B、礦物摻合料總摻量Rto（占混凝土膠凝材料總量的體積比）、粉煤灰摻量與Rto的比值Rra為3 個(gè)基本因素，選取的5 個(gè)因素水平見(jiàn)表4，根據(jù)正交設(shè)計(jì)表得到25 組設(shè)計(jì)結(jié)果，且根據(jù)每一組的因素水平可以求得復(fù)摻粉煤灰和礦渣微粉的摻量，從而得到混凝土配合比。同時(shí)，為了詳細(xì)分析具有不同擴(kuò)散性能混凝土的影響規(guī)律，水膠比取值0.35 和0.45，并選擇Rto和Rra為兩個(gè)因素分別進(jìn)行析因試驗(yàn)和均勻試驗(yàn)設(shè)計(jì)。析因試驗(yàn)按照5 水平共制備50 組試塊，5 組典型配合比的設(shè)計(jì)結(jié)果見(jiàn)表4；均勻試驗(yàn)按照7 水平設(shè)計(jì)，共制備計(jì)14 組試塊，詳見(jiàn)表5。類(lèi)似地，根據(jù)每組設(shè)計(jì)結(jié)果求得相應(yīng)的混凝土配合比。同時(shí)，增加5 組不同水膠比的普通混凝土作為基準(zhǔn)，并考慮3 種試驗(yàn)設(shè)計(jì)中發(fā)生重復(fù)的20 組配合比，全部試驗(yàn)共計(jì)制備74 組試件。

表 4 正交試驗(yàn)和析因試驗(yàn)的因素及水平Tab. 4 Factors and levels of the orthogonal experiment and factorial experiment

表 5 均勻試驗(yàn)因素及水平Tab. 5 Factors and levels of the uniform experiment

1.2 試件的制備與養(yǎng)護(hù)

將河砂和膠凝材料混合，干拌攪拌30 s，加入80%已混合均勻的水和減水劑后攪拌90 s，最后將粗骨料以及剩余20%的水和減水劑加入后攪拌90 s，使坍落度控制在（180±20） mm。將每個(gè)配合比的混凝土澆筑成一個(gè)Φ100 mm×200 mm 圓柱體，立刻移入標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室內(nèi)養(yǎng)護(hù)1 d 后，將圓柱體拆模并浸沒(méi)于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室的水池中繼續(xù)養(yǎng)護(hù)至21 d。然后，將圓柱體兩端各切割25 mm，中間部分切割成3 個(gè)Φ100 mm×50 mm 混凝土試件，隨后在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室的水池中繼續(xù)養(yǎng)護(hù)至28 d。對(duì)74 組混凝土試件同步進(jìn)行混凝土立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，試件強(qiáng)度在16.0～72.6 MPa。

1.3 RCM 試驗(yàn)

利用我國(guó)變電壓RCM 試驗(yàn)規(guī)范[9]所規(guī)定的電壓和通電時(shí)間對(duì)混凝土標(biāo)準(zhǔn)試件開(kāi)展試驗(yàn)。為提高測(cè)量精度，本文改用二維定位測(cè)量裝置測(cè)量各測(cè)點(diǎn)上的氯離子擴(kuò)散深度，如圖2 所示。該裝置由水平定位標(biāo)尺、水平固定標(biāo)尺、豎向定位標(biāo)尺、豎向固定標(biāo)尺和螺栓組成。其中，水平定位標(biāo)尺與水平固定標(biāo)尺平行，豎向定位標(biāo)尺和豎向固定標(biāo)尺平行，四者通過(guò)螺栓連接。

在試件軸向斷面底邊（沿橫截面直徑方向）間隔10 mm 均勻布置11 個(gè)測(cè)點(diǎn)，并測(cè)量各測(cè)點(diǎn)的氯離子擴(kuò)散深度。首先，將試件斷面下邊緣與水平固定標(biāo)尺重合，試件斷面左邊緣與豎向固定標(biāo)尺重合；然后，利用豎向固定標(biāo)尺讀取測(cè)點(diǎn)1 的擴(kuò)散深度；最后，將豎向定位標(biāo)尺依次移動(dòng)到測(cè)點(diǎn)2～11，并逐一讀取這些測(cè)點(diǎn)的擴(kuò)散深度xd。

根據(jù)各測(cè)點(diǎn)擴(kuò)散深度的平均值x，可計(jì)算混凝土試件的氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM：

圖 2 氯離子擴(kuò)散深度 xd 的測(cè)量示意Fig. 2 Measurement ofxd

式中：DRCM為混凝土的氯離子擴(kuò)散系數(shù)（10-12m2/s）；U為試驗(yàn)中所施加電壓的絕對(duì)值（V）；h為圓柱形試件的厚度（mm），本試驗(yàn)取50 mm；T為陽(yáng)極溶液的初始溫度和結(jié)束溫度的平均值（℃）；t為試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間（h）。

2 邊部效應(yīng)分析

2.1 氯離子擴(kuò)散深度的標(biāo)準(zhǔn)化

本文通過(guò)開(kāi)展變電壓RCM 試驗(yàn)，測(cè)得74 組（共222 個(gè)）混凝土試件上全部測(cè)點(diǎn)的氯離子擴(kuò)散深度。根據(jù)圖2 中全部測(cè)點(diǎn)1～11 上氯離子擴(kuò)散深度的均值x，可利用式(1)計(jì)算氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM，并根據(jù)DRCM的大小可將74 組試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行分組，得到各組DRCM對(duì)應(yīng)的各測(cè)點(diǎn)上的氯離子擴(kuò)散深度均值，如圖3 所示。

由圖3 可知，不同組試件雖具有不同的混凝土配合比和氯離子擴(kuò)散系數(shù)，但混凝土試件邊緣部位的氯離子擴(kuò)散深度明顯大于試件中心部分的擴(kuò)散深度，稱(chēng)之為混凝土氯離子擴(kuò)散的邊部效應(yīng)。從圖3 可以看出，氯離子擴(kuò)散系數(shù)越小，氯離子擴(kuò)散深度也越小，其邊部效應(yīng)越顯著。原因在于氯離子擴(kuò)散系數(shù)與混凝土密度密切相關(guān)，擴(kuò)散系數(shù)越小，則混凝土密度越大，使得平均擴(kuò)散深度越小。盡管混凝土密實(shí)度的高低可以有效提升或降低氯離子平均擴(kuò)散深度，但不影響溶液沿試件與橡膠套接觸面滲漏的深度。因而混凝土密實(shí)度越高（氯離子擴(kuò)散系數(shù)越?。嚰?nèi)部的氯離子平均擴(kuò)散深度越小，但試件邊緣部位的氯離子擴(kuò)散深度變化不大，造成混凝土試件邊部與內(nèi)部的氯離子擴(kuò)散深度差異增大，從而導(dǎo)致混凝土密實(shí)度越高則邊部效應(yīng)越顯著的假象。為了避免該假象對(duì)結(jié)果的干擾，需要消除氯離子平均擴(kuò)散深度（氯離子擴(kuò)散系數(shù)或混凝土密實(shí)度）對(duì)邊部效應(yīng)的影響。因此，定義各測(cè)點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)擴(kuò)散深度：

圖 3 各測(cè)點(diǎn)的xFig. 3 x at measuring point i

式中：xs,i為混凝土試件軸向斷面底邊第i個(gè)測(cè)點(diǎn)氯離子擴(kuò)散深度的標(biāo)準(zhǔn)值，稱(chēng)為標(biāo)準(zhǔn)擴(kuò)散深度，為無(wú)量綱量；為混凝土試件中氯離子平均擴(kuò)散深度；n為每個(gè)試件軸向斷面底邊測(cè)點(diǎn)的數(shù)量，本試驗(yàn)取n=11；xd,i為第i個(gè)測(cè)點(diǎn)上氯離子擴(kuò)散深度的實(shí)測(cè)值，是一組3 個(gè)試件在同一測(cè)點(diǎn)上的擴(kuò)散深度平均值（mm），若3 個(gè)試件的測(cè)試結(jié)果相差太大，最大值或最小值與中間值之差超過(guò)中間值的15%，則剔除此值再取其余兩值的平均值，若最大值和最小值均超過(guò)中間值的15%，則取中間值作為測(cè)定值。

2.2 邊部效應(yīng)對(duì)氯離子擴(kuò)散深度的影響

對(duì)74 組混凝土試件上各個(gè)測(cè)點(diǎn)i的標(biāo)準(zhǔn)擴(kuò)散深度xs,i進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，得到各測(cè)點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)擴(kuò)散深度的均值 μs,i和標(biāo)準(zhǔn)差 σs,i。計(jì)算結(jié)果如圖4 所示。

從圖4 可以看出， μs,i在混凝土試件左、右兩側(cè)邊緣部分較大，且由外至內(nèi)逐漸減小，并在中部5～7 個(gè)測(cè)點(diǎn)上穩(wěn)定下來(lái)，表明試件邊部的氯離子擴(kuò)散深度明顯大于試件內(nèi)部的擴(kuò)散深度；相似地， σs,i在混凝土試件左、右兩側(cè)邊緣部分較大，且由外至內(nèi)逐漸減小，表明試件邊部的氯離子擴(kuò)散深度離散性明顯大于試件內(nèi)部。由此可知，變電壓RCM 試驗(yàn)存在顯著的邊部效應(yīng)，該效應(yīng)使得邊緣部分的氯離子擴(kuò)散深度明顯偏大，而且也增大了測(cè)試結(jié)果的離散性。因此有必要對(duì)邊部效應(yīng)的影響范圍進(jìn)行定量分析。

圖 4 各測(cè)點(diǎn)的μ s,i和σs,iFig. 4 μs,iand σs,i at measuring point i

2.3 邊部效應(yīng)的影響范圍

進(jìn)一步地，參照?qǐng)D2 所示混凝土試件斷面上的測(cè)點(diǎn)編號(hào)，分別統(tǒng)計(jì)分析74 組混凝土試件中部編號(hào)5～7 共3 個(gè)測(cè)點(diǎn)、編號(hào)4～8 共5 個(gè)測(cè)點(diǎn)、編號(hào)3～9共7 個(gè)測(cè)點(diǎn)、編號(hào)2～10 共9 個(gè)測(cè)點(diǎn)以及全截面11 個(gè)測(cè)點(diǎn)上x(chóng)s,i的均值 μs和標(biāo)準(zhǔn)差 σs，結(jié)果見(jiàn)圖5。

從圖5 可以看出，當(dāng)選取試件中部3～5 個(gè)測(cè)點(diǎn)時(shí) μs變化不大；當(dāng)選取中部7 個(gè)測(cè)點(diǎn)時(shí) μs稍有增加；但當(dāng)測(cè)點(diǎn)數(shù)量增大至9～11 個(gè)時(shí) μs明顯增大。同時(shí)xs,i的標(biāo)準(zhǔn)差 σs也呈現(xiàn)與均值相似的變化規(guī)律。由此表明試件左、右兩側(cè)邊緣部分各2 個(gè)測(cè)點(diǎn)（圖2 中測(cè)點(diǎn)1、2、10 和11）上的氯離子擴(kuò)散深度可以顯著改變整個(gè)試件的平均氯離子擴(kuò)散深度。由于測(cè)點(diǎn)之間的間距為10 mm，因此邊部效應(yīng)的影響范圍為深度不超過(guò)20 mm 的試件邊緣部分。

圖 5 μs和σ s 關(guān)于測(cè)點(diǎn)的趨勢(shì)Fig. 5 Profile of μsandσs

2.4 邊部效應(yīng)對(duì)氯離子擴(kuò)散系數(shù)的影響

為排除邊部效應(yīng)對(duì)氯離子擴(kuò)散系數(shù)測(cè)試結(jié)果的影響，根據(jù)式(1)，可采用試件中部7 個(gè)測(cè)點(diǎn)的氯離子擴(kuò)散深度的平均值x7計(jì)算氯離子擴(kuò)散系數(shù)DRCM。同時(shí)，考慮到現(xiàn)行部分規(guī)范[7,16-17]的RCM 試驗(yàn)是根據(jù)試件斷面上9 個(gè)中部測(cè)點(diǎn)的氯離子擴(kuò)散深度的平均值x9計(jì)算確定氯離子擴(kuò)散系數(shù)D9、另有部分規(guī)范[11]的RCM 試驗(yàn)是根據(jù)試件斷面上全部11 個(gè)測(cè)點(diǎn)氯離子擴(kuò)散深度的平均值x11計(jì)算確定氯離子擴(kuò)散系數(shù)D11，為了保持研究工作的連續(xù)性，有必要建立DRCM和D9、DRCM和D11之間的定量關(guān)系。

為此，首先統(tǒng)計(jì)本次利用變電壓RCM 方法測(cè)得的74 組混凝土試件的DRCM和D9、D11，得到DRCM和D9、DRCM和D11之間的相關(guān)系數(shù)分別為0.999、0.995，表明DRCM和D9、D11之間都存在較強(qiáng)的線性關(guān)系，所以可用線性函數(shù)擬合DRCM和D9、DRCM和D11之間的關(guān)系式：

進(jìn)而，利用最小二乘法容易求得上式中的待定系數(shù)：a1=0.994，a2=-0.055，b1=0.984，b2=-0.443?？傻门懦叢啃?yīng)的DRCM與部分排除或不排除邊部效應(yīng)的D9和D11之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系式：

式(6)和(7)的可決系數(shù)分別為R2=0.997和R2=0.990，這表明建立的DRCM和D9、DRCM和D11之間的關(guān)系模型對(duì)于水膠比0.30～0.50、粉煤灰及礦渣微粉摻量0～75%、強(qiáng)度C20～C70 的混凝土有很高的模擬精度。

為了進(jìn)一步驗(yàn)證式(6)和(7)建立的修正計(jì)算模型對(duì)不同膠凝材料種類(lèi)混凝土的適用性，將74 組試件分為普通混凝土（OPC）試件、粉煤灰混凝土（FA）試件、礦渣微粉混凝土（SG）試件以及復(fù)摻粉煤灰和礦渣微粉混凝土（FA&SG）試件。分別根據(jù)上述試件內(nèi)部7 個(gè)、9 個(gè)和11 個(gè)測(cè)點(diǎn)求得氯離子平均擴(kuò)散深度，進(jìn)而根據(jù)式(1)分別得到DRCM、D9和D11的實(shí)測(cè)值。進(jìn)一步地將D9和D11實(shí)測(cè)值依次代入式(6)和(7)中分別計(jì)算與D9和D11對(duì)應(yīng)的DRCM的模型預(yù)測(cè)值。實(shí)測(cè)值與預(yù)測(cè)值之間的對(duì)比分別如圖6 和7 所示。從圖6 和7 可以看出，對(duì)于不同膠凝材料種類(lèi)的混凝土，式(6)和(7)模型的散點(diǎn)都均勻分布在等值線兩側(cè)，且絕大多數(shù)均落在等值線上，個(gè)別點(diǎn)稍有偏離，但也落在±30%的范圍之內(nèi)，從而充分說(shuō)明本模型的預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值吻合較好，能夠同時(shí)適用于OPC 混凝土、FA 混凝土、SG 混凝土以及復(fù)摻FA&SG 混凝土。

圖 6DRCM 的模型（式（6））預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值的對(duì)比Fig. 6 Tested DRCMvs predicted DRCM by Eq. 6

圖 7DRCM 的模型（式（7））預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值的對(duì)比Fig. 7 Tested DRCMvs predicted DRCM by Eq. 7

3 結(jié) 語(yǔ)

通過(guò)對(duì)變電壓RCM 試驗(yàn)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析，確定了混凝土RCM 試驗(yàn)的邊部效應(yīng)及其影響范圍，建立了排除邊部效應(yīng)的氯離子擴(kuò)散系數(shù)與不排除或部分排除邊部效應(yīng)的氯離子擴(kuò)散系數(shù)之間的轉(zhuǎn)換關(guān)系。分析結(jié)果表明：

（1）在變電壓RCM 試驗(yàn)中存在顯著的邊部效應(yīng)，邊部效應(yīng)的影響范圍為直徑100 mm 圓柱形混凝土試件外邊緣至試件內(nèi)部20 mm 深的區(qū)域。

（2）RCM 試驗(yàn)的邊部效應(yīng)導(dǎo)致混凝土試件邊緣部分測(cè)點(diǎn)上氯離子擴(kuò)散深度的離散性較大，影響混凝土擴(kuò)散系數(shù)的測(cè)試和計(jì)算精度，因而有必要排除邊部效應(yīng)的影響，并利用試件斷面上中部7 個(gè)測(cè)點(diǎn)的擴(kuò)散深度平均值確定混凝土氯離子擴(kuò)散系數(shù)。

（3）排除邊部效應(yīng)影響的氯離子擴(kuò)散系數(shù)與不排除或部分排除邊部效應(yīng)影響的氯離子擴(kuò)散系數(shù)之間具有高度線性相關(guān)性，據(jù)此建立的修正計(jì)算模型適用于不同膠凝材料種類(lèi)的混凝土試件。