霍 進 石建剛 沈新普 李 淵 沈國曉

1.中國石油新疆油田公司 2. 中國石油大學(xué)（華東）

0 引言

準噶爾盆地南緣油氣田是我國正在開發(fā)中的區(qū)塊[1]。其西部、東部以氣藏為主，安集海區(qū)塊是位于南緣油氣田東部的1 個氣田。該處氣藏地質(zhì)上具有上中下3 套生儲蓋組合。上部氣藏開發(fā)始于20 世紀90年代末。擬開發(fā)的深部氣藏垂深介于7 000～8 000 m。

地層孔隙壓力預(yù)測通?；诼暡ê碗娮杪实葴y井數(shù)據(jù)來進行計算[2-7]，并且只能在有已鉆井或者目標井鄰近存在已鉆井的情況下才能進行。當目標儲層位于新開發(fā)的區(qū)塊或者未鉆井深部地層的時候，新開發(fā)區(qū)塊或未鉆井深部沒有測井數(shù)據(jù)可供參考，其孔隙壓力預(yù)測只能依靠地震波層速度[8-9]，而其鉆井安全鉆井液密度窗口的計算只能依靠三維地應(yīng)力場的分析結(jié)果作為輸入?yún)?shù)來進行。已有的研究成果表明[10-12]在層速度數(shù)據(jù)點采樣精度須達到12 ms 以上時才能得到滿足精度要求的孔隙壓力預(yù)測結(jié)果。

除了層速度數(shù)據(jù)點的采樣精度，影響孔隙壓力預(yù)測精度的另一個重要因素是上覆巖石壓力的準確度和計算精度[13]。按照孔隙壓力預(yù)測的Eaton 聲波計算方法，孔隙壓力梯度是上覆巖石壓力和聲波時差的冪函數(shù)。因此，準確計算上覆巖石壓力就是保證孔隙壓力預(yù)測結(jié)果準確度的一個重要前提。

為此，筆者在Eaton 法中引入三維地應(yīng)力和層速度來計算地層孔隙壓力：首先由地震層速度計算的未鉆井地層聲波時差、巖石密度、最大地應(yīng)力、最小地應(yīng)力；然后由Gardner 經(jīng)驗公式法代入地震層速度計算上覆巖石壓力中的巖石密度；進而對目標區(qū)塊三維精細地應(yīng)力場進行有限元建模計算，從而得到了目標區(qū)塊的精細地應(yīng)力場三維數(shù)值解，獲得垂直地應(yīng)力（最大主應(yīng)力）、最小水平主應(yīng)力，最后得到了地層孔隙壓力。

1 安集河海區(qū)塊概況

安集河海區(qū)塊包括X7 井等多口以上部儲層為目的層的已鉆井，如圖1 所示。區(qū)塊模型的長寬分別為20.5 km、15.5 km，深度方向最大為12 000 m。平面網(wǎng)格尺寸為500×500 m。重點對X1 井的6 000 m以下的下部生儲蓋組合開展地層壓力分析，包括上白堊統(tǒng)清水河組、下侏羅統(tǒng)三工河組及其下的下侏羅統(tǒng)八道灣組。

上部已鉆的X7 井等井的目的層為古近系安集海河組和紫泥泉子組，井深介于3 000 ～4 000 m。

圖1 安集海區(qū)塊內(nèi)3 口井的相對位置平面圖及地層分布柱狀圖

區(qū)塊內(nèi)斷層形式主要為逆斷層和逆沖斷層。這意味著區(qū)塊內(nèi)水平地應(yīng)力分量會有較高的取值。在近地表200 ～1 000 m 深度的地層，為松散礫石層，這個范圍內(nèi)的地震波層速度的精度較差，如圖2 所示。

從圖2 可以看出，X1 井軌跡穿過的地層中，上部的地層為經(jīng)歷了大幅抬升的地層，這部分的地層經(jīng)歷了先壓實、后抬升的運動，其地層的正常壓實曲線的計算需要特別注意；下部地層屬于原位正常壓實，與上部地層的正常壓實趨勢曲線具有不同的斜率。具體情況需要結(jié)合上部已鉆井的孔隙壓力資料進行分析。

2 基于3D 地應(yīng)力和層速度的孔隙壓力預(yù)測原理

2.1 Eaton 法的孔隙壓力計算原理

在地層孔隙壓力曲線的計算中，Eaton 法是最常用的計算方法[2]，即

式中σ、OBG、PPGN分別表示有效應(yīng)力當量密度、上覆巖石壓力當量密度、地層孔隙壓力當量密度，g/cm3；dco、dcn分別表示欠壓實聲波時差、正常壓實曲線的聲波時差，ms/ft（1ft=0.3 048 m）；E 表示冪指數(shù)，為根據(jù)經(jīng)驗、室內(nèi)試件試驗以及工程測量結(jié)果而取值的參數(shù)。

在Eaton 法的計算過程中，地層正常壓實曲線的聲波時差是和地質(zhì)沉積歷史相關(guān)的參數(shù)。因地質(zhì)沉積歷史比較復(fù)雜，而且很多時候并沒有這些沉積歷史信息。因此地層正常壓實曲線需要根據(jù)已有鉆井和鉆井工程中觀察到的現(xiàn)象來標定。

圖2 過X1 井的南北與東西兩個方向的地震剖面及主要斷層分布圖

式（1）中上覆巖石壓力密度（OBG）通常由密度隨深度的積分來計算確定，即

式中z 表示任意一點的深度，m；z1和z2表示地表和地層中某給定位置點的深度，z2＞z1即z2是更深的深度點；ρ(z)表示地層巖石密度，g/cm3，它是深度z 的函數(shù)。

式（2）中的巖石密度可以通過Gardner 經(jīng)驗公式法求得，即

式中v 表示地震波的傳播速度，m/s；A 為經(jīng)驗系數(shù)，kg·s/m4；B 為無量綱冪指數(shù)。

當存在背斜構(gòu)造且造山運動引起的水平擠壓作用較為明顯的時候，局部應(yīng)力受構(gòu)造的影響大，導(dǎo)致上覆巖石壓力系數(shù)值與式（2）隨密度積分計算得到的結(jié)果偏離較大，這時的孔隙壓力預(yù)測結(jié)果的準確度將隨之降低。

為了解決這個問題，我們采用了基于三維地應(yīng)力場的上覆巖石壓力數(shù)值計算結(jié)果作為OBG，代入到式（1）Eaton 公式，來進一步分析計算孔隙壓力。這樣得到的孔隙壓力結(jié)果將計入背斜構(gòu)造對上覆巖石壓力的影響，因此，比常規(guī)的基于密度隨深度積分的上覆巖石壓力得到的孔隙壓力計算結(jié)果要準確。

式（1）中其他參數(shù)取值為：指數(shù)E=3，正常靜水壓力密度PPGN=1.03 g/cm3，對于已有鄰井的孔隙壓力結(jié)果曲線標定所用數(shù)據(jù)為實測地層壓力系數(shù)（PP）或溢流鉆井液密度值等實測數(shù)據(jù)。

2.2 基于層速度和三維地應(yīng)力場的孔隙壓力計算流程

本文提出的孔隙壓力計算流程如圖3 所示，包括5 個主要的計算步驟及內(nèi)容。

圖3 基于3D 地應(yīng)力及層速度的孔隙壓力及預(yù)測流程圖

由三維地震波解釋構(gòu)造建立地質(zhì)模型是分析計算的第一步。在這一步中，采用三維地質(zhì)分析軟件，根據(jù)區(qū)塊地震數(shù)據(jù)，來建立區(qū)塊各層的地質(zhì)構(gòu)造。

第二步是進行鄰井上部地層的單井地質(zhì)力學(xué)分析。雖然深部地層沒有測井數(shù)據(jù)，通過對已鉆的上部地層的單井測井數(shù)據(jù)進行分析，能夠得到上部地層地應(yīng)力主分量的大小及方向[2-3]。

在這個分析過程中，測井數(shù)據(jù)中的聲波測井的縱波及橫波、密度測井等測井數(shù)據(jù)，可以用來結(jié)合實鉆信息計算孔隙壓力（PP）、上覆巖石壓力系數(shù)（OBG）、以及巖石材料參數(shù)的值，如彈性模量（E）、泊松比、黏結(jié)強度（CS）、內(nèi)摩擦角（FA）等。而地應(yīng)力3 個分量中的最小水平主應(yīng)力（Shmin）需要結(jié)合泊松比、彈性模量等參數(shù)來計算，并通過地漏試驗來標定Shmin的計算過程中的參數(shù)取值。這個分析過程比較復(fù)雜。以使用聲波測井數(shù)據(jù)計算孔隙壓力這個最基本的過程為例，由于聲波—孔隙壓力二者之間缺乏解析函數(shù)關(guān)系，常規(guī)的做法是采用半經(jīng)驗—半解析的經(jīng)驗公式法來進行這個計算[3]。

單井地質(zhì)力學(xué)分析過程中的最大水平主應(yīng)力（SHmax）的取值比Shmin的取值過程要復(fù)雜很多：Shmin的取值曲線可以通過地漏試驗來直接標定，SHmax的取值則無法進行這樣直接的標定。工程中一般是通過采用坍塌壓力（SFG）與實鉆等效鉆井液密度ECD曲線的匹配來間接標定最大水平主應(yīng)力SHmax。這里的匹配是指坍塌壓力在阻卡點要大于實鉆鉆井液、在沒有阻卡等復(fù)雜情況的安全鉆進深度點上坍塌壓力要小于實鉆鉆井液。

上部地應(yīng)力分布的特性一般和下部的地應(yīng)力分布特性有關(guān)：當上部呈現(xiàn)逆斷層應(yīng)力狀態(tài)時，下部地應(yīng)力的橫向擠壓系數(shù)也會比較大。反之，當上部地應(yīng)力呈現(xiàn)正斷層應(yīng)力狀態(tài)時，下部的地應(yīng)力的橫向擠壓系數(shù)也會比較小。而橫向擠壓效應(yīng)較強烈時，由于橫向變形效應(yīng)的影響，上覆巖石壓力的值也會比較大。

因此，在進行下部地層的地應(yīng)力預(yù)測分析時，上部地層的地應(yīng)力值是很好的參考資料。

第三步是根據(jù)斷層形態(tài)及構(gòu)造特征來確定水平構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)。確定水平構(gòu)造應(yīng)力大小的意義是：橫向擠壓效應(yīng)較強烈時，由于橫向變形效應(yīng)的影響，上覆巖石壓力的值也會比較大。從而進一步導(dǎo)致相應(yīng)的孔隙壓力比較大。一般逆斷層對應(yīng)的最小水平主應(yīng)力系數(shù)大于1，即上覆巖石壓力小于最小水平主應(yīng)力。而正斷層對應(yīng)的主應(yīng)力分量中的上覆巖石壓力大于最大水平主應(yīng)力。

這個水平構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)取值過程中，通常的做法有兩個：首先是經(jīng)驗法，根據(jù)從具有類似構(gòu)造的鄰井分析中得到的構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)的大小，憑經(jīng)驗判斷目標井所在位置的構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)的大?。坏诙€方法是試錯法，即通過給定不同的構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)值，觀察由其得到的孔隙壓力是否與實鉆鉆井液密度曲線相匹配。在理論方面，到目前為止，還沒有一個用于從聲波測井等數(shù)據(jù)來計算構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)的解析公式。

第四步是進行三維精細地應(yīng)力場數(shù)值求解。這里的精細是由3 個因素支持的：①基于地震波的地層構(gòu)造。②基于單井地質(zhì)力學(xué)分析的初始輸入?yún)?shù)，包括孔隙壓力和三個主應(yīng)力分量。由于沒有深部未鉆地層的測井數(shù)據(jù)，單井地質(zhì)力學(xué)分析僅限在上部地層范圍內(nèi)進行。③實測數(shù)據(jù)，包括地漏試驗實測得到的最小水平主應(yīng)力點、以及影像測井確認的最大水平主應(yīng)力方向，這一步里，將對三維區(qū)塊有限元模型施加重力載荷、初始地應(yīng)力以及位移約束邊界條件。

第五步為孔隙壓力預(yù)測。這一步包括的內(nèi)容有：①根據(jù)層速度計算地層的聲波時差。②根據(jù)聲波時差通過式（3）Gardner 經(jīng)驗公式計算地層的巖石密度。③常規(guī)做法是根據(jù)巖石密度由式（2）計算上覆巖石壓力。本文的做法是通過建立區(qū)塊的三維精細地應(yīng)力場，進行有限元數(shù)值計算，來得到上覆巖石壓力。這一步是關(guān)鍵的一步。④根據(jù)上覆巖石壓力及聲波時差，由式（1）計算孔隙壓力曲線。

3 工程實例分析計算

3.1 安集海區(qū)塊三維精細地應(yīng)力場

3.1.1 構(gòu)造模型及邊界條件

三維精細地應(yīng)力場建模是最近5 年來興起的三維地應(yīng)力有限元數(shù)值計算新技術(shù)[14-18]。它需要首先引入?yún)^(qū)塊地震波數(shù)據(jù)來建立精確的地質(zhì)模型，然后在此基礎(chǔ)上引入已有的巖石地層測井數(shù)據(jù)來為模型提供準確的彈性模型等材料參數(shù)。

安集海區(qū)塊及其中的已鉆井的平面位置與地層信息已在圖1 中給出。區(qū)塊的地質(zhì)構(gòu)造模型和Abaqus有限元模型如圖4 所示，有限元模型中包括370 000個節(jié)點、約90 000 個C3D20R-20 節(jié)點高精度單元。

從圖4 可以看出，區(qū)塊被若干條逆沖斷層切割，形成的背斜構(gòu)造明顯。有限元模型完整繼承了地層的構(gòu)造。在造山運動過程中，斷層部位是位移間斷的位置：斷層兩側(cè)位置上的切向位移間斷、法向位移連續(xù)。經(jīng)過了上億年的地質(zhì)時期之后，現(xiàn)在的應(yīng)力狀態(tài)主要由重力和背斜等局部構(gòu)造決定。構(gòu)造應(yīng)力的影響還在，但是經(jīng)過了上億年的地質(zhì)時期之后，構(gòu)造應(yīng)力的幅值已經(jīng)明顯減弱。在模擬斷層的時候，本模型作了簡化處理：斷層兩側(cè)只考慮材料屬性的變化、不考慮斷層面本身的模擬。也就是不把斷層面當成裂縫面。由于模型中只有重力載荷，而且模型是用來計算靜止的當前地應(yīng)力場。這個計算過程中斷層兩側(cè)沒有相對運動，因此這個簡化是合理的。區(qū)塊模型的地應(yīng)力場初始值來自于X7 井的單井地應(yīng)力場分析結(jié)果。在輸入的時候，側(cè)壓力系數(shù)（即兩個水平主應(yīng)力分量和上覆巖石壓力的比值）直接由單井地應(yīng)力場分析結(jié)果換算過來。

圖4 安集海區(qū)塊的地質(zhì)構(gòu)造模型和Abaqus 有限元模型圖

3.1.2 鄰井X7 井地應(yīng)力分析

3.1.2.1 已鉆地層的孔隙壓力及地應(yīng)力

X7 井是1 口位于安集海區(qū)塊的安集海背斜頂部的直井。其目的層為安集海河組儲層，圖5 給出了X7 井鉆遇地層及其底界深度。

圖5-a 分別給出了X7 井測得的自然伽馬、密度、聲波時差。由于巖石密度測井數(shù)據(jù)的質(zhì)量較差，分析中采用經(jīng)過濾波的聲波時差測井數(shù)據(jù)，使用Gardener經(jīng)驗式（3）的方法，重新計算了巖石密度（如圖5-b藍色曲線），用它來計算上覆巖石壓力及孔隙壓力等，如圖5-d 所示，給出了Eaton 聲波時差法得到的單井孔隙壓力解析解。由于上部地層有厚度達到1 000 m的礫石層，聲波時差數(shù)據(jù)的精度嚴重受影響。以測井縱波得到的孔隙壓力在垂深2 000 m 的準確度很差。在3 100 m 深度上有一處溢流點，溢流發(fā)生時的鉆井液密度為2.25 g/cm3。為此，給出了橄欖綠色的經(jīng)驗預(yù)測地層壓力（PP）曲線，這條曲線是結(jié)合孔隙壓力測量值、溢流時的鉆井液密度以及孔隙壓力解析解三者，綜合判斷得到的孔隙壓力曲線，將作為接下來計算地應(yīng)力場主應(yīng)力曲線的依據(jù)。同時還給出了實測得到的破裂壓力（LOT），但是有兩個點的破裂壓力密度分別達到2.65 g/cm3和2.71 g/cm3。這些值明顯超過上覆巖石壓力當量密度（最大值2.51 g/cm3），屬于不合理的參數(shù)值。這是因為，當最小水平主應(yīng)力Shmin大于上覆巖石壓力（OBG）時，破裂壓力就等于OBG：當達到OBG 的值的時候，地層破裂、鉆井液發(fā)生漏失。

圖5 X7 井的單井測井數(shù)據(jù)與孔隙壓力分析結(jié)果圖

鉆井記錄顯示，在2 243 m 和2 710 m 深度上各有一個鉆井液漏失點，漏失點的鉆井液密度為2.48 g/cm3。在2 243 m 附近地層漏失試驗。測得的漏失當量密度2.65 g/cm3（地破數(shù)據(jù)點井深2 243 m，套管鞋2 237 m，安集海河組），與鉆井液漏失密度相差0.17 g/cm3。這個差別是由于在地破試驗時遇到的地層的完整性較好、裂縫相對不發(fā)育，因此表現(xiàn)出較高的破裂壓力；而在鉆井過程中，在此附近遇到了裂縫發(fā)育程度高的地層位置點，導(dǎo)致承壓能力較低，出現(xiàn)這個0.17 g/cm3的差別。在209 m 處的地漏實驗得到的破裂壓力值為2.00 g/cm3。為了得到合理的最小水平主應(yīng)力Shmin的解析解，這里把破裂壓力的值調(diào)整到與上覆巖石壓力曲線很接近的鉆井液漏失點曲線（LOT-C）數(shù)值點。最大水平主應(yīng)力SHmax是通過采用1.05 構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)得到的，即認為各處的SHmax/Shmin=1.05，這樣的取值是一個滿足實測現(xiàn)象的解析經(jīng)驗公式做法。

3.1.2.2 三維精細地應(yīng)力場數(shù)值解

用上述單井地應(yīng)力分析結(jié)果作為初始地應(yīng)力的輸入數(shù)據(jù)對X1 井研究區(qū)塊精細地應(yīng)力場三維建模。略去過程，直接給出區(qū)塊地應(yīng)力場三維有限元數(shù)值解。圖6 給出了通過三維精細地應(yīng)力場分析得到的X1 井的目的層侏羅系三工河組（J1s）的最大水平主應(yīng)力分布圖，圖6-a 為三維矢量分布圖，圖6-b 為最大水平主應(yīng)力矢量的平面投影圖。由于地層起伏因素的影響，X1 井目的層的最大水平主應(yīng)力分布隨水平位置的變化明顯。在背斜頂部的3 口井的位置上，最大水平主應(yīng)力方向主要是北東—南西方向。

圖6 X1 井侏羅系三工河組（J1s）精細地應(yīng)力場的最大水平主應(yīng)力三維和平面分布圖

3.2 基于3D 地應(yīng)力和層速度的X1 井孔隙壓力

基于上述的三維精細地應(yīng)力場數(shù)值解，就可以將地應(yīng)力場在目標井軌跡點上的應(yīng)力分量值提取出來、輸入到Drillworks 單井地應(yīng)力分析工具中，然后在給定層速度的基礎(chǔ)上，進行X1 井基于三維地應(yīng)力場的孔隙壓力預(yù)測，結(jié)果如圖7 所示。圖7-a 為從區(qū)塊地震波速度中提取的層速度，圖7-b 為從地震波層速度轉(zhuǎn)換來的聲波時差，圖7-c 紫色線為用聲波數(shù)據(jù)經(jīng)Gardener 經(jīng)驗公式計算得到的地層巖石密度，黑色曲線為至當前日期的實鉆測井得到的巖石密度測井值?？梢钥闯鲇寐暡ń?jīng)驗公式計算得到的巖石密度比密度測井曲線數(shù)據(jù)的質(zhì)量更好，也說明這一個層速度曲線是可信的。圖7-d 給出了基于3D 地應(yīng)力場數(shù)值解和層速度的X1 井鉆井剖面的孔隙壓力預(yù)測結(jié)果。圖7 把X1 井位上的三維地應(yīng)力場數(shù)值解轉(zhuǎn)換為壓力系數(shù)形式的曲線，這里只給出了最小主應(yīng)力（Sminc-3D）。根據(jù)聲波時差曲線與上覆巖石壓力-3D曲線計算得到的孔隙壓力-3D 為淺綠色的曲線；根據(jù)單井上覆巖石壓力計算的孔隙壓力曲線為深綠色曲線?？梢钥闯?，因為單井及三維的上覆巖石壓力曲線差別不大，從而得到的兩條孔隙壓力曲線差別也很小。

在上部的安集海河組中，孔隙壓力值介于1.20 ～2.20 g/cm3，在深度3 200 m 附近的斷層破碎區(qū)，遇到鉆井液漏失情況，進行了承壓堵漏作業(yè)。

圖7 基于3D 地應(yīng)力及層速度的X1 井地層壓力預(yù)測圖

在下部未鉆地層中的呼圖壁河組至三工河組中，預(yù)測孔隙壓力值介于1.90 ～2.01 g/cm3，從聲波計算得到的地層強度比較高，計算得到的坍塌壓力小于孔隙壓力值，這個深度段的鉆井液密度窗口下限取為孔隙壓力值，而鉆井液密度窗口的上限取最小主應(yīng)力（Sminc-3D）曲線。這個最小主應(yīng)力（Sminc-3D）曲線在正斷層應(yīng)力狀態(tài)和走滑斷層應(yīng)力狀態(tài)代表著最小水平主應(yīng)力；在逆斷層應(yīng)力狀態(tài)代表上覆巖石壓力系數(shù)（OBG）。

截至2020 年11 月14 日，四開鉆進至白堊系連木沁組，井深5 650 m。根據(jù)預(yù)測得到的孔隙壓力分布曲線，古近系安集海河組和紫泥泉子組異常高壓。實際鉆井過程中，在此深度段內(nèi)氣測錄井觀測得到一定的氣顯示，表明此處的孔隙壓力與鉆井液密度接近。這表明預(yù)測孔隙壓力分布曲線是準確的。

東溝組中下部地層砂巖發(fā)育，地層承壓能力低，與上部地層同段鉆進風險高，同時，下部白堊系勝金口組和呼圖壁河組預(yù)測存在高壓，因此在井深4 131 ～5 650 m 的東溝組和連木沁組采用套管專封，封隔上下高壓層。計劃在2021 年2 月份開始五開以后井段鉆進。截至2021 年1 月份，整個鉆井施工較順利，沒有遇到嚴重事故，說明本文的孔隙壓力及三維地應(yīng)力場主應(yīng)力分量隨深度的分布曲線是正確的，其精度滿足了工程需要。

4 結(jié)論與建議

本文提出了一個基于三維地應(yīng)力場和從地震波數(shù)據(jù)體中提取的層速度的方法，來預(yù)測計算未鉆地層的孔隙壓力。在分析三維地應(yīng)力時需要單井地應(yīng)力結(jié)果作為輸入?yún)?shù)，而實鉆鉆井液密度曲線是計算及標定地應(yīng)力分量取值的主要參考指標。通過鉆井液密度曲線間接標定了孔隙壓力的取值范圍，以此保障孔隙壓力預(yù)測值的準確性。在X1 井的鉆井實踐中，采用了本文給出的孔隙壓力及鉆井液密度窗口預(yù)測結(jié)果。與通過已鉆井段取得的鉆井液密度數(shù)據(jù)等工程資料相比，孔隙壓力及鉆井液密度實測值和預(yù)測值吻合良好，說明本文方法是實用可行的。

結(jié)合鉆井實踐應(yīng)用效果和理論計算兩個方面，需要說明的是：

1）當遇到斷層破碎區(qū)的時候，由于天然裂縫的存在，尤其是高導(dǎo)縫的存在，雖然鉆井液密度在安全窗口范圍內(nèi)，仍然可能發(fā)生鉆井液漏失現(xiàn)象。這就需要進行承壓堵漏操作。實踐中證明了這一點。

2）基于地震波數(shù)據(jù)的聲波時差數(shù)據(jù)的精度與地震波數(shù)據(jù)提取點的密度有密切關(guān)系。當?shù)卣鸩〝?shù)據(jù)的精度不夠高的時候，得到的孔隙壓力預(yù)測結(jié)果的精度也會比較低。本次X1 井的例子中的地震波精度比較高，得到的孔隙壓力曲線的精度能滿足工程需要。

3）后續(xù)施工中得到的聲波測井數(shù)據(jù)比從區(qū)塊地震波數(shù)據(jù)導(dǎo)出的聲波時差數(shù)據(jù)的精度要高。隨著鉆井施工的進行，不斷更新完善已有聲波時差數(shù)據(jù)，對整個預(yù)測計算結(jié)果的完善、保障計算結(jié)果的準確性，都有積極意義。

由于構(gòu)造應(yīng)力系數(shù)不僅與造山運動的歷史有關(guān)，而且與局部背斜等構(gòu)造有關(guān)，在三維區(qū)塊的空間上其值隨位置變化。這給孔隙壓力的準確預(yù)測帶來一定的難度，實際計算分析過程中還需要進一步研究和完善。