戴金滔，王文強

（中國工程物理研究院流體物理研究所，四川 綿陽 621999）

泊松比是材料的基本力學特性參數之一，大多數材料的泊松比為正值。也有一些天然和人工設計的特殊材料的泊松比為負值，這類材料被統(tǒng)稱為負泊松比材料，或者被形象地稱為拉脹材料（意指縱向拉伸橫向膨脹）。拉脹材料和結構由于具有奇特的拉脹特性以及由此帶來的其他優(yōu)異性能，近30 年來獲得了廣泛的關注[1-4]，在爆炸與沖擊防護中也有重要的應用價值[5-11]。

螺旋拉脹復合紗線是一種典型的拉脹材料，由高模量紗線螺旋式纏繞低模量紗線組成。在準靜態(tài)軸向拉伸作用下，原本蜷曲的包纏紗被逐漸拉直，直線的芯紗受到擠壓變形為螺旋狀，整體結構沿橫向膨脹。

自2003 年Hook[12]發(fā)明螺旋拉脹紗線以來，國內外已開展的研究主要針對準靜態(tài)載荷下如何優(yōu)化材料和幾何參數以充分增強紗線的拉脹效果[13-18]，動態(tài)響應方面的研究極少。英國一家公司開展了螺旋拉脹紗線織物的槍擊和爆炸實驗研究[19-20]，證明了其具有優(yōu)異的抗彈抗爆性能；Zhang 等[21]用落錘實驗研究了單根螺旋拉脹紗線在縱向沖擊拉伸下的最大受力和能量吸收?？偟膩砜?，對螺旋拉脹紗線動態(tài)響應特性的認識還很粗淺。

為揭示螺旋拉脹紗線的抗沖擊機理，本研究基于有限元模擬，首次開展螺旋拉脹紗線在縱向沖擊作用下的應力波傳播特性和動力學行為研究。

1 計算模型和準靜態(tài)拉伸模擬結果

采用商業(yè)有限元軟件ABAQUS 構建螺旋拉脹紗線的計算模型，并開展數值模擬研究。

計算模型由兩個部件構成，可在ABAQUS CAE 中直接構建并裝配。一個是直徑較小的圓形截面的螺旋線，代表模量較高的包纏紗；另一個是直徑較大的圓柱體，代表模量較低的芯紗。

考慮到模擬過程中芯紗和包纏紗劇烈變形，采用掃掠劃分技術和中性軸算法，將芯紗劃分為沙漏控制的減縮積分八節(jié)點線性六面體單元（C3D8R），采用自由網格劃分技術，將包纏紗劃分為十節(jié)點修正二次四面體單元（C3D10M）。在處理接觸時，選擇包纏紗為主面，芯紗為從面，法線方向為硬接觸且不允許接觸分離，切線方向為無摩擦或選用罰函數摩擦公式。由于網格劃分采用了線性減縮積分單元，在每個方向上都比完全積分單元少一個積分點，從而產生沙漏問題，因此可根據網格變形偽應變能占系統(tǒng)總內能的比例評估計算是否失真。

考慮到芯紗和包纏紗的劇烈變形，本研究約定芯紗的初始軸線方向為復合紗線的縱向，與之垂直的方向為橫向。為模擬復合紗線的縱向沖擊拉伸行為，可固定紗線的一端，而賦予另一端恒定的縱向運動速度（以下簡稱加載速度）。在所有算例中，復合紗線都有足夠的長度，以保證從加載端發(fā)出的單向傳播的應力波特征充分發(fā)展，同時避免波在固定端反射干擾。

表1 列出了基本計算模型的材料及幾何參數。其中，包纏紗和芯紗均為線彈性材料，其楊氏模量E 和泊松比 μ取自文獻[17-18]，大致對應碳纖維和尼龍的參數。計算時還需設定的加載速度和摩擦系數隨算例的不同而有所不同，將在后面說明。

表1 計算模型的材料和幾何參數Table 1 Material and geometry parameters of the computational model

在進行動態(tài)拉伸模擬之前，先進行了準靜態(tài)拉伸模擬（不計摩擦），以確保模型可以正確地呈現拉脹效應。結果表明，在縱向拉伸下，模型整體均勻伸長，包纏紗逐漸伸直并沿橫向向內收縮，擠壓芯紗迫使其變形為螺旋狀并沿橫向向外擠出。當整體拉伸度達到約6%時，復合紗線橫向輪廓的寬度開始超過其初始寬度，呈現出拉脹效應。拉脹效應在拉伸度為6%～35%范圍內都存在，并且10%左右時最顯著。圖1 顯示了初始構型以及拉伸度達到10.5%和35.0%時的構型。

圖1 準靜態(tài)模擬呈現的拉脹效應：模型在拉伸度為0、10.5%、35.0%時的構型Fig. 1 Auxetic effect revealed from the quasistatic simulation: configurations of the model at elongations of 0, 10.5% and 35.0%

2 動態(tài)拉伸模擬結果和分析

2.1 雙波與周期性橫向膨脹現象

螺旋拉脹紗線由螺旋包纏紗和直線芯紗組成，如不考慮包纏紗和芯紗的相互作用，則在縱向沖擊拉伸作用下，復合紗線中會出現彼此毫不相關的兩個應力波：在包纏紗中沿縱向傳播的一個應力波和在芯紗中沿縱向傳播的另外一個應力波。

包纏紗中的應力波可參考螺旋彈簧中的應力波研究。這是一個相當復雜的問題，只有在一些特定的條件下才可以得到近似解。根據文獻[22]，螺旋彈簧中的應力波同時伴隨著縱向、扭轉和剪切運動，其沿縱向的傳播速度s 可按下式估算

式中： ρ為密度，c 為彈簧半徑與彈簧絲半徑之比（顯然大于1）， θ為包纏角。

直線芯紗中的應力波相對簡單，可近似為一維應力桿中的波，其波速由楊氏模量和密度決定，即

將表1 中包纏紗的參數代入式（1），芯紗的參數代入式（2），可計算出螺旋包纏紗和直線芯紗中傳播的“縱波”波速分別為1 153 和1 033 m/s?？梢?，在不考慮包纏紗和芯紗的相互影響時，復合紗線中會并行地、毫不相干地在包纏紗中傳播一個快波，在芯紗中傳播一個慢波。

然而，實際上，由于包纏紗與芯紗之間存在著強烈的相互作用，任何一方的應力波在激發(fā)自身運動和變形的同時，也必然激發(fā)另外一方的運動和變形，并受到對方的反制，因此任何一方的應力波都不能脫離對方獨立地傳播。對于包纏紗而言，芯紗的存在使其波速不能按空心螺旋彈簧的波速（式（1））計算；對于芯紗而言，包纏紗的擠壓使其變形為螺旋狀，因此其波速也不能按一維應力桿的波速（式（2））計算。

為簡化這個十分復雜的問題，不妨仍然假定在復合紗線中存在著分別由包纏紗和芯紗主導的一快一 慢兩個波，引入等效模量 E*，將波速表示成如下普遍形式

顯然，復合紗線中快慢雙波的波速分別由包纏紗和芯紗的等效模量確定，且該等效模量考慮了對方影響。

對比式（1）、式（2）和式（3），可以看出，螺旋彈簧的等效模量為

對于一維應力桿，其等效模量 E*=E ；在材料相同的情況下，螺旋彈簧的等效模量 E*顯然小于E。

復合紗線中包纏紗和芯紗的等效模量問題過于復雜，基本不可能得到解析表達式，但不妨進行定性的討論。在復合紗線中，快波波陣面前方的區(qū)域為未受擾動的初始構型，由于包纏紗呈螺旋狀，決定快波波速的包纏紗的等效模量必小于一維應力桿的等效模量，但直線芯紗的存在制約了螺旋包纏紗的自由運動和變形，因此包纏紗的等效模量又必大于空心螺旋彈簧的等效模量。同理，原本直線的芯紗在包纏紗主導的快波作用下預先變形為螺旋狀，決定慢波波速的芯紗的等效模量必小于一維應力桿的等效模量，但包纏紗的存在制約了芯紗的自由運動和變形，因此芯紗的等效模量又必大于空心螺旋彈簧的等效模量。

于是可以推論，雖然不能用式（1）和式（2）分別計算包纏紗主導的快波和芯紗主導的慢波的波速，但是可以用式（1）確定快波和慢波波速的下限，用式（2）確定快波和慢波波速的上限。將表1 中包纏紗的參數代入式（1）和式（2），可估算出快波波速區(qū)間為1 153～9 000 m/s。將表1 中芯紗的參數代入式（1）和式（2），可估算出慢波波速區(qū)間為320～1 033 m/s。

模擬結果驗證了上述分析，即在螺旋拉脹紗線中不存在只在某一根紗線中傳播而不影響另一根紗線并反受其影響的應力波，但的確存在分別由包纏紗和芯紗所主導的一快一慢兩個“縱波”，且其波速均處于上述估算的范圍以內（詳見2.2 節(jié)）。

圖2 給出了0.1 ms 時某典型算例的對數應變云圖（加載速度200 m/s，無摩擦），為達到最佳顯示效果，特意將模型旋轉，使之與屏幕（紙面）成一定角度。從ABAQUS 顯示的應變云圖動畫，可以更清楚地看到動態(tài)變形和應力波傳播的全過程。該過程可以描述如下：從加載端出發(fā)的由包纏紗主導的快波，在拉伸螺旋包纏紗的同時，也迫使直線芯紗變形為螺旋狀。當快波傳播一定時間，與一同出發(fā)的由芯紗主導的慢波拉開足夠距離后，在快慢雙波波陣面之間，出現了一種十分有趣的沿縱向周期性分布、隨時間周期性變化的運動和變形現象。從動畫可以直觀地看到，快波波陣面拖曳著一串沿橫向向外膨出的“鼓包”向前傳播，每個“鼓包”大約由4 個芯紗螺旋環(huán)組成，每兩個“鼓包”之間又間隔著另外3 個芯紗螺旋環(huán)。這種奇特的周期性現象只存在于快慢雙波波陣面之間，在能量更高的慢波波陣面后方即消失，因此，慢波波陣面是一道分水嶺。在視覺上，這種現象就如同從運動著的慢波波陣面等時間間隔地向前發(fā)射一個又一個脈沖。在圖2 中，加載端位于模型的左端，A 區(qū)為快慢雙波波陣面之間的區(qū)域，B 區(qū)為慢波波陣面后方區(qū)域，可以看到，在0.1 ms時A 區(qū)已經有4 個“鼓包”（圖2 中De-max為“鼓包”最突出處的直徑）。顯然，如果時間和模型都更長，則快慢雙波波陣面之間將制造出更多的“鼓包”。

圖2 0.1 ms 時某典型算例的對數應變云圖Fig. 2 Logarithmic strain contour of a typical simulation at 0.1 ms

為說明復合紗線中快波波陣面后方的每一處都經歷了隨時間的周期性變化，以圖2 中芯紗的節(jié)點P 為代表，在圖3 中畫出了該節(jié)點的Mises 應力隨時間的變化曲線?？梢钥吹剑嚎觳ǖ竭_后，應力呈現劇烈起伏的周期性變化；慢波到達后，應力顯著提升。在慢波到達之前，壓力曲線上有4 個完整的波峰和3 個完整的波谷，正好反映了圖2中4 個完整的“鼓包”和3 個完整的“鼓包間間隔”經過節(jié)點P 的歷史。壓力曲線上的第4 個波谷因慢波到達而沒有完整地形成。特別指出的是，模擬中的材料均為線彈性，如果計及塑性和黏彈性時仍能出現強烈的加卸載循環(huán)的話，則對能量耗散十分有利。

圖3 節(jié)點P 的Mises 應力隨時間的變化曲線Fig. 3 Time history of the Mises stress at nodal point P

2.2 加載速度和摩擦系數對雙波波速的影響

本節(jié)給出模擬得到的雙波波速隨加載速度和摩擦系數的變化規(guī)律，并結合等效模量的概念和式（3）進行定性討論。

考慮到在波傳播過程中復合紗線嚴重變形，在包纏紗中取若干節(jié)點，將包纏紗主導的沿縱向傳播的快波波速定義為節(jié)點間初始縱向距離與快波到達時間差之比；同理，在芯紗中取若干節(jié)點，將芯紗主導的沿縱向傳播的慢波波速定義為節(jié)點間初始縱向距離與慢波到達時間差之比。

模擬結果顯示，盡管線彈性材料的波速與載荷強度無關，且可由模量、密度和泊松比等材料參數直接計算，但是由線彈性材料構成的螺旋拉脹結構的波速對載荷強度和摩擦系數的依賴關系卻并不簡單。

圖4 給出了固定摩擦系數（零摩擦）時快波和慢波波速隨加載速度的變化規(guī)律?？梢?，快波波速隨加載速度的增加而增加，而慢波波速正好相反（這種規(guī)律在其他摩擦系數下同樣成立）。圖5 給出了固定加載速度（170 m/s）時快波和慢波波速隨摩擦系數的變化規(guī)律。可見，快波波速隨摩擦系數的增加而減小，慢波波速正好相反（這種規(guī)律在其他加載速度下同樣成立）。

上述變化規(guī)律可以統(tǒng)一解釋如下。根據2.1 節(jié)的討論，一方面，空心螺旋彈簧的等效模量（由式（4）給出）是包纏紗等效模量的下限，芯紗通過與包纏紗的相互作用，提供了對包纏紗的支撐，使包纏紗的等效模量高于此下限，芯紗對包纏紗的支撐作用越強，包纏紗的等效模量就越大，反之就越小。另一方面，直線芯紗在快波的作用下預先變形為螺旋狀，因此空心螺旋彈簧的等效模量也是芯紗等效模量的下限，芯紗螺旋變形橫向膨脹的程度越高（即式（4）中的c 值越大），此下限就越低，反之就越高，而芯紗實際的等效模量也隨著該下限而相應地減小或增大。

于是可以理解，在圖4 中，加載速度越高意味著包纏紗和芯紗的變形及兩者之間的相互作用越強，因此包纏紗的等效模量以及由式（3）確定的快波波速就越大；同時，加載速度越高還意味著芯紗的螺旋變形程度越大，因此其等效模量和由式（3）確定的慢波波速也就越小。在圖5 中，摩擦系數越大意味著能量耗散越大，包纏紗和芯紗的運動和變形越弱（模擬結果顯示的確如此）。這一方面弱化了包纏紗與芯紗之間的相互作用，從而減小了包纏紗的等效模量以及由式（3）確定的快波波速，另一方面又因為芯紗螺旋變形程度降低，而提高了芯紗的等效模量以及由式（3）確定的慢波波速。另外，在圖4 中，快波還使芯紗預先伸長，加載速度越高意味著芯紗預先伸長越多，因此慢波傳播經歷的路徑和所需的時間就越長，根據本節(jié)開頭關于波速的定義，這也在一定程度上減小了慢波波速。

圖4 不同加載速度下的快波（a）和慢波（b）波速Fig. 4 Speeds of fast wave (a) and slow wave (b) at different loading velocities

圖5 不同摩擦系數下的快波（a）和慢波（b）波速Fig. 5 Speeds of fast wave (a) and slow wave (b) at different friction coefficients

2.3 內能與動能的分配及摩擦耗能

在爆炸與沖擊防護應用中，材料和結構快速擴散和吸收局部沖擊能量的能力至關重要。鑒于此，初步研究了在恒定速度邊界、持續(xù)做功的條件下，螺旋拉脹紗線的總動能、內能和摩擦耗能隨時間的變化。圖6 顯示了加載速度為190 m/s、摩擦系數為0.2 時的典型模擬結果?？梢?，動能隨時間略微偏離線性增長，內能隨時間基本線性增長，但兩者總是基本相等。這是一個比較特別的結果，說明盡管螺旋拉脹紗線中雙波引起的運動和變形嚴重偏離一維平面應變條件，但其能量分配仍符合沖擊波理論關于一維平面應變沖擊波后內能與動能基本相等的結論。由于所模擬的芯紗和包纏紗均為線彈性材料且不斷裂，因此摩擦是能量耗散的唯一機制。從圖6 可以看到，起初摩擦耗能的占比很低，但隨著時間的推進，逐漸變得重要，這是由于芯紗和包纏紗之間的摩擦主要發(fā)生于周期性橫向膨脹-收縮區(qū)域，而該區(qū)域的長度隨著時間的推進而增加。

圖6 典型算例中的內能、動能及摩擦耗能的時間歷史曲線Fig. 6 Time histories of internal energy, kinetic energy and friction dissipation for a typical simulation

3 結 論

基于有限元模擬，開展了螺旋拉脹紗線的沖擊動力學行為研究，得到如下主要結果。

（1）在縱向動態(tài)拉伸作用下，在螺旋拉脹紗線中存在著分別由包纏紗和芯紗所主導的一快一慢兩個應力波，并且兩個波陣面之間的區(qū)域呈現出一種新奇的應力波現象：由原本直線的芯紗變形成為的螺旋環(huán)，每幾個一組，沿橫向隨時間和空間周期性地膨脹-收縮變化，應力加卸載循環(huán)十分顯著。該現象的物理本質尚不清楚。

（2）加載速度和摩擦系數對雙波波速具有顯著的影響。快波波速隨加載速度的增加而增加，隨摩擦系數的增加而減小，慢波的情況正好相反。借助等效模量的概念可以對此進行定性解釋。

（3）盡管螺旋拉脹紗線中雙波引起的運動和變形嚴重偏離一維平面應變條件，但其能量的分配仍符合沖擊波理論關于一維平面應變沖擊波后內能與動能基本相等的結論。摩擦對能量吸收有重要貢獻。

上述結果初步涉及了螺旋拉脹紗線的抗沖擊機理，可為進一步開展相關實驗和理論研究提供依據，并為螺旋拉脹紗線在爆炸與沖擊防護領域中的應用提供一定的參考。