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        基于浮子位置對內(nèi)浮盤與浮動出油裝置影響的力學(xué)分析

        2021-03-23 06:58:22沈青
        化工設(shè)備與管道 2021年5期
        關(guān)鍵詞:浮盤浮子油庫

        沈青

        (北京中航油工程建設(shè)有限公司,北京 100012)

        在中國航油系統(tǒng)內(nèi)儲存航空油料,以往經(jīng)常采用拱頂油罐,但由于拱頂油罐在儲存和收發(fā)油品時存在“小呼吸”和“大呼吸”,油品蒸發(fā)損耗較大,且拱頂油罐呼吸閥故障引起油罐吸癟的情況也屢有發(fā)生[1-2],近年來安全、環(huán)保方面規(guī)范逐步出臺,逐漸推廣使用內(nèi)浮頂罐。為了保證航空油料的質(zhì)量,國內(nèi)外航油設(shè)計規(guī)范都明確要求使用罐內(nèi)浮動出油裝置[3],它利用水分、雜質(zhì)在重力場的沉降作用,使儲罐上層液位的潔凈油料優(yōu)先發(fā)放[4-8]。國內(nèi)首都機場油庫、北京大興機場油庫、上海浦東機場油庫、上海虹橋機場油庫、廣州白云機場油庫、深圳寶安機場油庫、成都雙流機場油庫、成都天府機場油庫等國內(nèi)機場油庫的油罐均安裝了內(nèi)浮盤和浮動出油裝置。然而,油罐的內(nèi)浮盤和浮動出油裝置運行的浮力設(shè)計是分開的,加上工況變化對設(shè)備運行有一定的影響,以上因素的綜合存在導(dǎo)致一些機場油庫出現(xiàn)了浮動出油裝置撞壞內(nèi)浮盤的現(xiàn)象[9-10],也出現(xiàn)過浮動出油裝置的浮子被浮盤撞變形的情況。

        對內(nèi)浮頂油罐的浮盤與浮動出油裝置受力及運行情況,缺乏系統(tǒng)的試驗和理論研究,本文設(shè)計并搭建了內(nèi)浮盤與浮動出油裝置的小型試驗裝置,對內(nèi)浮盤與浮動出油裝置工作狀態(tài)下的作用力進行試驗分析,測量了不同浮子安裝位置對作用力的影響。基于浮動出油裝置的力學(xué)分析,分析了浮動出油裝置浮子安裝位置與浮盤所受作用力的關(guān)系,旨在為浮動出油裝置浮力配置的合理設(shè)計提供依據(jù)。

        1 內(nèi)浮頂罐模擬試驗裝置

        試驗系統(tǒng)由有機玻璃罐、管路及浮動出油裝置、水泵、閥門及流量計等組成,試驗介質(zhì)為水。儲罐直徑1.2 m、高度1.5 m、容積約1.5 m3;浮動出油裝置采用有機玻璃制作,管徑DN 50,如圖1 所示;泵選用DN 50 電動離心泵、額定流量20 m3/h。在內(nèi)浮盤周向和徑向均勻設(shè)置應(yīng)變片,在浮動出油裝置與內(nèi)浮盤之間的柔性連接上設(shè)置測力傳感器,測量浮動出油裝置對內(nèi)浮盤的受力情況。

        圖1 浮動出油裝置示意Fig.1 Schematic diagram of floating oil delivery device

        2 浮動出油裝置對內(nèi)浮盤的作用力特點

        2.1 內(nèi)浮盤所受拉力特點

        通過小型試驗裝置測試分析發(fā)現(xiàn),內(nèi)浮盤所受浮動出油裝置的作用力分為兩個階段:第一階段:液面高度0.27 m 時,內(nèi)浮盤產(chǎn)生的浮力拉動浮動出油裝置,使浮動出油裝置的上浮臂離開罐底,產(chǎn)生拉力突變,并隨液面的上升拉力增加;在液面高度0.58 m時,內(nèi)浮盤產(chǎn)生的浮力拉動浮動出油裝置下浮臂離開罐底位置,此時拉力達到極值。第二階段:隨液面進一步上升,浮動出油裝置姿態(tài)發(fā)生變化,使內(nèi)浮盤受到拉力緩慢減小,直至液面上升到油罐的上限位置,如圖2 所示。

        圖2 內(nèi)浮盤所受拉力與液面高度關(guān)系Fig.2 The relationship between the tension of the inner floating plate and the height of the liquid level

        2.2 上浮子位置對內(nèi)浮盤受力的影響

        保持浮動出油裝置下浮子(安裝在下浮臂)位置固定在200 mm 處,對浮動出油裝置上浮子(安裝在上浮臂)的位置進行調(diào)整,分別在0、50、100 mm 處。試驗結(jié)果表明:在第一階段中隨浮動出油裝置上浮子位置的增加,內(nèi)浮頂所受的拉力也隨之增大,拉力從0.38 kgf 變?yōu)?.47 kgf,這與上浮子浮力配置所產(chǎn)生的浮力轉(zhuǎn)動力矩關(guān)系密切。由于下浮子位置固定,在液面從0.58 m 到上限位置的第二階段受力較為復(fù)雜,如圖3 所示。

        圖3 上浮子配置位置對內(nèi)浮盤的拉力Fig.3 The pulling force of the upper float configuration position on the inner floating plate

        2.3 下浮子位置對內(nèi)浮盤受力的影響

        保持浮動出油裝置上浮子位置固定在50 mm 處,對浮動出油裝置下浮子位置進行調(diào)整,分別在0 mm、100 mm、200 mm、300 mm 處。結(jié)果表明,僅調(diào)整下浮子的位置,在液面從0.27 m 變化到0.58 m 的第一階段,內(nèi)浮頂所受拉力幾乎維持不變;而液面從0.58 m 到上限位置的第二階段,隨下浮子位置的增加,內(nèi)浮頂所受拉力隨之減小,在液面0.58 m 處(下浮臂剛離開罐底的位置)內(nèi)浮盤所受拉力從1.13 kgf 減小到0.76 kgf,說明下浮子配置位置所產(chǎn)生的浮力轉(zhuǎn)動力矩與第二階段內(nèi)浮盤所受拉力關(guān)系密切。

        圖4 下浮子配置位置對內(nèi)浮盤的拉力Fig.4 Pulling force of the lower float configuration position on the inner floating plate

        3 浮動出油裝置對內(nèi)浮盤作用力理論基礎(chǔ)

        3.1 內(nèi)浮頂浮動出油裝置幾何關(guān)系

        基于浮動出油裝置幾何模型,對浮動出油裝置開展受力研究。浮動出油裝置頂端彎頭上升至高度H時的幾何關(guān)系如圖5 所示。假設(shè)上升過程中浮動出油裝置的吸入口相對于內(nèi)浮頂位置不變,L0為常數(shù),可得出如下幾何關(guān)系。

        采用Newton-Raphson 法,可求解高度H下的α和β角度,令:

        構(gòu)造向量函數(shù)F(x)的Jacobi 矩陣:

        構(gòu)造迭代函數(shù):

        記x(k+1)=x(k)+Δx(k),給定初值x(0),得到Newton-Raphson 迭代式:

        3.2 內(nèi)浮頂浮動出油裝置的受力分析

        在計算浮動出油裝置高度H時上下浮管角度α和β基礎(chǔ)上,對浮動出油裝置受力分析如圖5,上浮管的受力分析如圖6。

        圖5 浮動出油裝置受力分析Fig.5 Force analysis of floating oil delivery device

        圖6 上浮管受力分析Fig.6 Force analysis of upper floating pipe

        設(shè)下浮管兩個浮筒安裝位置為D1,D2(距底部旋轉(zhuǎn)接頭A距離),上浮管浮筒安裝位置為D3(距中間旋轉(zhuǎn)接頭B距離)。整體以底部旋轉(zhuǎn)接頭A點力矩平衡∑MA= 0,可得:

        ∑FY= 0,可得

        ∑MB= 0,可得

        ∑FY= 0,可得

        ∑FX= 0,可得

        4 浮動出油裝置對內(nèi)浮盤作用力分析

        本節(jié)選取機場內(nèi)浮頂油罐浮動出油裝置(DN 500)繼續(xù)開展力學(xué)分析。取L0=6 m,L1=13.06 m,L2=6.53 m,采用Newton-Raphson 迭代計算高度H在0 ~ 13 m 變化范圍內(nèi)上下浮管角度α和β如圖7 所示。

        圖7 浮動出油裝置上下浮管角度Fig.7 The angle of the upper and lower floating pipes of the floating oil delivery device

        圖8 為調(diào)整上浮子位置對浮動出油裝置受力影響的計算結(jié)果??梢钥闯?,隨浮子位置從1 m 提升至3 m(上浮子位置從中間旋轉(zhuǎn)接頭的軸心位置算起),頂端彎頭垂直方向作用力增加,但水平方向作用力為反向,可能發(fā)生中間旋轉(zhuǎn)接頭頂撞內(nèi)浮盤,頂端彎頭受力的合力下降,在3 m 時達到最小值;從3 m 之后,頂端彎頭垂直方向作用力繼續(xù)增加,水平方向作用力在3.3 m 左右達到0,之后反向增加,頂端彎頭受力的合力上升。

        圖8 上浮子位置對頂端彎頭受力的影響Fig.8 The influence of the position of the upper float on the force of the top elbow

        表1 DN 500 浮動出油裝置相關(guān)參數(shù)Table 1 Related parameters of DN 500 floating oil delivery device

        圖9 為上升高度相同時,調(diào)整下浮子位置對浮動出油裝置頂端彎頭受力影響的計算結(jié)果??梢钥闯觯S浮子位置從1 m 提升至6.3 m(下浮子位置從底部旋轉(zhuǎn)接頭的軸心位置算起),頂端彎頭水平方向作用力逐步下降至0 m,之后反向增加;垂直方向作用力則在8.1 m 處降至0 m,之后反向增加。說明浮子位置在8.1 m 后可能發(fā)生頂端彎頭頂撞內(nèi)浮盤的情 況。

        圖9 下浮子位置對頂端彎頭受力的影響Fig.9 The influence of the position of the lower float on the force of the top elbow

        通過對比第2 節(jié)所獲小型試驗裝置中作用力結(jié)果及本節(jié)依據(jù)力學(xué)分析計算的受力情況,可知浮動出油裝置上下浮子的配置對內(nèi)浮盤受力有較大影響,上浮子配置位置與第一階段的內(nèi)浮盤受力關(guān)系密切,下浮子配置位置對第二階段內(nèi)浮盤受力影響較大。計算與實驗結(jié)果均闡明:上浮子配置位置過低、下浮子配置位置過高時,可能出現(xiàn)浮動出油裝置頂撞內(nèi)浮盤的情況出現(xiàn)。

        4 結(jié)論

        本文通過搭建小型室內(nèi)模擬試驗裝置,對內(nèi)浮盤與浮動出油裝置的受力情況開展了試驗研究,掌握了不同浮子安裝位置時內(nèi)浮盤的受力特點。同時,基于浮動出油裝置幾何關(guān)系,計算得到了浮動出油裝置的受力情況及浮子安裝位置對受力的影響。研究結(jié)果表明,上浮子配置位置過低、下浮子配置位置過高,存在浮動出油裝置頂撞內(nèi)浮盤的力學(xué)可能,浮子更不能集中在上、下浮管之間的旋轉(zhuǎn)接頭附近設(shè)置,建議今后在浮動出油裝置設(shè)計中,根據(jù)浮管頂端彎頭受力情況,合理選取上下浮子的配置位置。

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