王 民，尚 飛，肖 麗，包廣志

(1. 重慶市智翔鋪道技術(shù)工程有限公司，重慶 401336；2. 招商局重慶交通科研設(shè)計(jì)院有限公司，重慶400067；3. 重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400074)

0 引 言

隨著我國(guó)鋼橋面鋪裝技術(shù)的持續(xù)改進(jìn)和完善，澆注式瀝青混合料鋪裝體系的性能得到了大幅度提高，其綜合性能已經(jīng)能夠達(dá)到或超過(guò)國(guó)外同類產(chǎn)品，在道路或其它防水工程中，具有很強(qiáng)大的適用性，特別是橋面鋪裝工程。目前，澆注式瀝青混合料在國(guó)內(nèi)鋼橋面鋪裝領(lǐng)域所占的比例已經(jīng)超過(guò)50%，以澆注式瀝青混合料為主體的鋪裝體系，已成為國(guó)內(nèi)外鋼橋面鋪裝領(lǐng)域的主流鋪裝方案[1-2]。澆注式瀝青混合料除了優(yōu)良的密水性、追隨變形能力、耐久性等，同時(shí)由于其致密結(jié)構(gòu)使得混合料均有很高的強(qiáng)度[3-4]。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)鋼橋面鋪裝復(fù)合結(jié)構(gòu)體進(jìn)行了較多研究，但主要集中于橋梁與道路各自領(lǐng)域的耐久性評(píng)估與分析，對(duì)于正交異性板與瀝青鋪裝相互作用關(guān)系仍集中于靜力分析[5-7]。國(guó)外學(xué)者R.WOLCHUK[8]的調(diào)查研究表明，由于應(yīng)力集中和焊接產(chǎn)生的高殘余應(yīng)力使得正交異性鋼橋面容易在焊縫處產(chǎn)生疲勞開(kāi)裂；吳沖等[9]通過(guò)假設(shè)鋪裝與鋼橋面頂板之間沒(méi)有相對(duì)滑移，利用有限元軟件探討了鋪裝的彈性模量和厚度發(fā)生變化時(shí)，所選取的疲勞易損部位等效應(yīng)力幅的變化情況；黃衛(wèi)等[10]通過(guò)對(duì)正交異性鋼橋面鋪裝層表面裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子的研究，證實(shí)了應(yīng)用斷裂力學(xué)方法預(yù)測(cè)鋼橋面鋪裝層疲勞壽命是可行的；林廣平等[11]基于斷裂力，研究了正交異性鋼橋面鋪裝層表面裂縫應(yīng)力強(qiáng)度因子的計(jì)算方法、應(yīng)力強(qiáng)度因子的變化規(guī)律及鋪裝層疲勞壽命預(yù)測(cè)。

澆注式瀝青混合料的材料特性在一定程度上很好的滿足了大跨徑鋼橋面鋪裝的使用要求[12]，但對(duì)運(yùn)營(yíng)期的鋼橋面系而言，不同的澆注式瀝青混合料材料模量及鋪裝厚度對(duì)鋼橋面系疲勞損傷規(guī)律有何影響，亟需探討。通過(guò)組合結(jié)構(gòu)體系及材料疲勞損傷規(guī)律的分析，可認(rèn)清鋪裝材料參數(shù)與復(fù)合梁性能衰變規(guī)律的關(guān)系，這對(duì)指導(dǎo)鋼橋面鋪裝結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)具有重要作用。

1 復(fù)合梁疲勞實(shí)驗(yàn)方案

1.1 原材料及技術(shù)指標(biāo)

澆注式瀝青混合料用瀝青結(jié)合料以韓國(guó)SK瀝青為母體進(jìn)行改性加工，主要性能指標(biāo)見(jiàn)表1。粗集料采用玄武巖，細(xì)集料采用石灰?guī)r，礦粉采用石灰?guī)r礦粉，集料及礦粉性能指標(biāo)滿足現(xiàn)行行業(yè)規(guī)范要求。

表1 瀝青結(jié)合料主要性能指標(biāo)

表2 澆注式瀝青混合料主要性能指標(biāo)

按照J(rèn)TG/T3364-02 2019《公路鋼箱梁橋面鋪裝設(shè)計(jì)與施工技術(shù)指南》，確定GA10的最佳油石比，并進(jìn)行基本性能測(cè)試，見(jiàn)表2。

圖1 基于正交異性鋼橋面板形變特性的復(fù)合體復(fù)合梁測(cè)試模型(單位：mm)

圖2 鋼橋面鋪裝組合結(jié)構(gòu)三點(diǎn)加載疲勞試驗(yàn)加載方法

考慮鋼橋面正交異性的梯形加勁肋對(duì)上部鋼橋面產(chǎn)生的應(yīng)力或者應(yīng)變比較明顯。選取以縱向加勁肋為中心的簡(jiǎn)化模型作為鋼橋面鋪裝測(cè)試模型(見(jiàn)圖1、圖2)，以表示復(fù)合梁整體疲勞性能。鋼橋面復(fù)合梁試件制作工藝與現(xiàn)場(chǎng)保持一致，對(duì)12 mm鋼板表面噴砂除銹，清潔度達(dá)Sa2.5，粗糙度達(dá)到50～100 μm，噴涂環(huán)氧富鋅漆防腐層。防水黏結(jié)層選用黏結(jié)效果優(yōu)良的二階反應(yīng)性樹(shù)脂黏結(jié)劑，待環(huán)樹(shù)脂黏結(jié)劑養(yǎng)生到期后，按照設(shè)定厚度鋪筑澆注式瀝青混合料。

1.2 測(cè)試方案及控制條件

根據(jù)鋼橋面鋪裝測(cè)試模型及試驗(yàn)?zāi)繕?biāo)，采用應(yīng)力控制模式，測(cè)試溫度為20 ℃，加載波形為正弦波，加載頻率為10 Hz。以復(fù)合梁撓度為0.6 mm時(shí)所施加的應(yīng)力水平作為標(biāo)準(zhǔn)控制荷載[13]，以撓度為0.4、0.8 mm時(shí)的荷載作為輕載、重載交通的試驗(yàn)控制條件。采用不同針入度值的瀝青結(jié)合料，制作不同模量的澆注式瀝青混合料。當(dāng)鋼橋面瀝青鋪裝出現(xiàn)開(kāi)裂、脫層或測(cè)試曲線中位移發(fā)生突變，即終止實(shí)驗(yàn)。鋼橋面復(fù)合梁試件制作及控制條件見(jiàn)表3。

表3 鋼橋面鋪裝試驗(yàn)測(cè)控條件

2 試驗(yàn)結(jié)果

采用所確定的復(fù)合梁疲勞試驗(yàn)方法及試驗(yàn)方案，進(jìn)行澆注式瀝青混合料復(fù)合梁疲勞試驗(yàn)，試驗(yàn)曲線見(jiàn)圖3，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4。

圖3 鋼橋面澆注式瀝青混合料復(fù)合梁疲勞試驗(yàn)曲線(1 883 MPa、70 mm、6.45 kN)

表4 鋼橋面澆注式瀝青鋪裝疲勞試驗(yàn)結(jié)果

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 復(fù)合梁疲勞損傷模型

圖1實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ退镜膹?fù)合結(jié)構(gòu)矩形截面梁總抗彎剛度等于瀝青混凝土鋪裝層的抗彎剛度、鋼橋面板的抗彎剛度和由橫截面軸向力構(gòu)成的抗彎剛度之和，基于抗彎剛度等效簡(jiǎn)化原則[14]，通過(guò)輸入瀝青混合料、鋼橋面板的模量、厚度和泊松比等參數(shù)，可計(jì)算簡(jiǎn)化為瀝青混凝土矩形截面梁的總高度H為：

(1)

式中：H為簡(jiǎn)化后瀝青混凝土鋪裝層矩形截面梁的總高度；h1為瀝青混凝土鋪裝層的厚度；E1為瀝青混凝土鋪裝層的模量，取500 MPa；μ1為瀝青混凝土鋪裝層的泊松比，取0.25；h2為鋼橋面板的厚度；E2為鋼橋面板的模量，取210 000 MPa；μ2為鋼橋面板的泊松比，取0.3；n1為鋼橋面板與瀝青混凝土鋪裝層的模量比，即n1=E2/E1；ku為鋼橋面板與瀝青混凝土鋪裝層之間的黏結(jié)系數(shù)，ku=0為完全滑動(dòng)，ku=1為完全黏結(jié)。在重復(fù)動(dòng)載下材料內(nèi)部的損傷不斷累積，直至最后材料喪失其力學(xué)性能的過(guò)程稱作疲勞，通常采用損傷變量來(lái)表征損傷的變化過(guò)程。在損傷力學(xué)的發(fā)展中，損傷變量有各種不同的定義，采用式(2)來(lái)進(jìn)行評(píng)價(jià)：

(2)

式中：Dx為第x次疲勞過(guò)程中復(fù)合梁結(jié)構(gòu)的損傷變量；Ex為第x次疲勞過(guò)程中復(fù)合梁結(jié)構(gòu)的彈性模量；E0為復(fù)合梁結(jié)構(gòu)的初始彈性模量。

基于正交異性鋼橋面板形變特性的復(fù)合梁測(cè)試模型的彈性模量E可由式(3)計(jì)算：

(3)

式中：H為梁高；l為梁的跨徑，取300 mm；d為梁底撓度；b為復(fù)合梁寬，取100 mm；P為所施加荷載。其中初始應(yīng)變?chǔ)?0)，根據(jù)疲勞試驗(yàn)循環(huán)荷載第一次作用時(shí)測(cè)的梁底緣撓度d(0)確定。

3.2 疲勞損傷規(guī)律分析

根據(jù)鋼橋面復(fù)合梁模型所采集的荷載及撓度，采用式(2)，建立復(fù)合梁疲勞損傷變量與加載次數(shù)之間的關(guān)系，見(jiàn)圖4。對(duì)疲勞損傷曲線采用對(duì)數(shù)函數(shù)進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合，見(jiàn)表5。

圖4 鋼橋面復(fù)合梁疲勞損傷變量與加載次數(shù)的關(guān)系曲線(4 822 MPa、70 mm、7.81 kN)

表5 鋼橋面復(fù)合梁疲勞損傷變量D與加載次數(shù)N的擬合結(jié)果

以擬合公式中加載次數(shù)的系數(shù)來(lái)表征復(fù)合梁的疲勞損傷速率，并繪制曲線，見(jiàn)圖5。

通過(guò)圖3和表5可以看出：①?gòu)?fù)合梁結(jié)構(gòu)疲勞損傷變量與加載次數(shù)有很好的相關(guān)性，除了低模量材料之外，相關(guān)系數(shù)均大于0.9；②采用等撓度確定的荷載水平進(jìn)行應(yīng)力控制試驗(yàn)，材料模量增加，疲勞損傷速率增加，一方面是所施加荷載水平增加，另一方面是鋪裝材料模量與鋼板差異非常大，鋪裝材料疲勞作用次數(shù)對(duì)鋼橋面板來(lái)說(shuō)影響非常小，在相同撓度變形情況下，較高的模量使得混合料在變形過(guò)程中需要承擔(dān)更多比例的荷載，進(jìn)而加快其損傷速度；③隨著鋪裝厚度降低，疲勞損傷衰變速率與厚度基本呈線性關(guān)系，可見(jiàn)對(duì)于模量非常高的鋼橋面系，在有限撓度變形范圍內(nèi)，復(fù)合梁的疲勞損傷速率僅與鋪裝材料相關(guān)；④荷載水平對(duì)復(fù)合梁的疲勞損傷速率影響非常大，特別是采用撓度為0.8 mm的荷載進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，疲勞損傷速率比標(biāo)準(zhǔn)荷載水平的加快了180%。

圖5 鋼橋面復(fù)合梁疲勞損傷速率變化規(guī)律

4 結(jié) 語(yǔ)

通過(guò)鋼橋面鋪裝復(fù)合梁疲勞試驗(yàn)和理論分析，形成以下主要結(jié)論：鋼橋面復(fù)合梁疲勞試驗(yàn)作用次數(shù)在一定程度上可以評(píng)價(jià)基于鋼橋面系的鋪裝材料的疲勞壽命；基于剛度等效轉(zhuǎn)換的原理建立了鋼橋面復(fù)合梁疲勞損傷模型，可用于評(píng)價(jià)其在疲勞過(guò)程中損傷變量的變化過(guò)程；鋪裝材料模量、鋪裝厚度、荷載水平對(duì)復(fù)合梁疲勞損傷速率均有一定的影響，鋪裝材料模量提高，并未延緩復(fù)合梁的疲勞損傷速率；而鋪裝厚度對(duì)其影響與厚度增加值基本呈線性關(guān)系，當(dāng)荷載水平隨著鋪裝厚度同步增加后，疲勞損傷速率也隨之增加；對(duì)于鋼橋面復(fù)合結(jié)構(gòu)體系，荷載水平對(duì)整體疲勞損傷影響最大，其次為鋪裝厚度，材料模量在小范圍內(nèi)波動(dòng)對(duì)其影響不大；對(duì)于鋼橋面鋪裝技術(shù)難題，增加材料模量是無(wú)益于改善橋面鋪裝使用壽命，首要是加大交通荷載管控，同時(shí)保障橋面鋪裝層有足夠的鋪裝厚度。