周 政， 姚愛(ài)軍

（北京工業(yè)大學(xué)， 北京 100124）

0 引言

地下空間的開(kāi)發(fā)與高層建筑的建設(shè)造就了大量的基坑工程， 基坑工程的安全性一直頗受巖土工程界的關(guān)注。 城市中基坑的周邊環(huán)境復(fù)雜， 附加荷載形式多種多樣， 如既有建（構(gòu)）筑物荷載、 交通荷載、 建筑材料與器械荷載等。目前， 許多學(xué)者就基坑在鄰域超載作用下的空間效應(yīng)做出大量研究， 總結(jié)得到鄰域不同附加荷載模式作用下圍護(hù)結(jié)構(gòu)沿水平及深度方向上的變形規(guī)律、 支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力變化、 鄰域地表變形及影響范圍等[1-5]， 又對(duì)鄰域附加荷載的大小、作用區(qū)范圍、 作用深度、 距坑邊距離等因素對(duì)基坑變形做出敏感性分析[6-9]。 設(shè)計(jì)中對(duì)坑外附加荷載取值一般為20～40kPa， 對(duì)超大型附加荷載作用下基坑空間效應(yīng)缺乏研究。 基于此， 本文結(jié)合北京市朝陽(yáng)區(qū)京沈高鐵星火站站房基坑工程， 就鄰域既有雜填土邊坡這種超大附加荷載模式作用下的基坑空間效應(yīng)進(jìn)行深入探討，并從支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及場(chǎng)地施工方案兩個(gè)方面對(duì)基坑進(jìn)行變形控制。

1 工程背景

1.1 工程概況

星火站站房及雨棚工程規(guī)劃建設(shè)場(chǎng)地位于北京市朝陽(yáng)區(qū)東風(fēng)鄉(xiāng)、 將臺(tái)鄉(xiāng)轄區(qū)內(nèi)， 臨近既有鐵路京包線(xiàn)和東北環(huán)線(xiàn)， 站房結(jié)構(gòu)型式為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)， 一層地下室（局部二層）。星火站基坑南北長(zhǎng)約320m， 寬約264m， 深度為10～15.9m， 形狀大致呈矩形。 基坑?xùn)|西兩側(cè)分兩期施工。 基坑采取排樁加錨索方式進(jìn)行支護(hù)， 一二期過(guò)渡區(qū)域采用放坡形式， 如圖1 所示。 星火站基坑西側(cè)采用排樁加錨索支護(hù)形式，根據(jù)底板標(biāo)高確定基坑的開(kāi)挖深度， 沿著基坑的長(zhǎng)邊方向?qū)⒒觿澐譃槲鍌€(gè)設(shè)計(jì)區(qū)段（圖1）， 其中典型剖面A-A 與B-B 如圖4 所示。圍護(hù)樁直徑采用直徑1m 和0.8m 兩種， 間距1.5m 的鉆孔灌注樁， 樁長(zhǎng)18m 至24m 不等。豎向采用錨索多道錨索進(jìn)行支護(hù)， 錨索的水平間距為1.5m。 值得注意的是， 設(shè)計(jì)區(qū)段4、 5的冠梁標(biāo)高為-0.4m， 與設(shè)計(jì)區(qū)段1、 2、 3（±0m） 不同， 區(qū)段3、 4 連接處的冠梁非連續(xù)貫通。 根據(jù)場(chǎng)地巖土勘察， 工程場(chǎng)地覆土層由上至下為素填土、 粉土、 粉質(zhì)黏土、 細(xì)砂、 中砂以及圓礫層， 其土體物理力學(xué)參數(shù)如表1 所示，后期開(kāi)展有限元分析所需參數(shù)取自該表。

圖1 基坑平面示意圖Fig.1 Schematic diagram of foundation pit

圖4 典型支護(hù)結(jié)構(gòu)剖面Fig.4 Typical supporting structure section

表1 土層物理力學(xué)參數(shù)

1.2 鄰域附加荷載模式

基坑西側(cè)鄰域存在兩個(gè)既有雜填土邊坡（圖1）， 土坡由建筑垃圾、 砂石、 磚塊以及黏土堆填形成。 為控制土坡整體變形及確?；邮┕ぐ踩?， 土坡經(jīng)過(guò)壓密及坡形優(yōu)化[10-12]， 兩坡分別距離基坑邊8m 和10m。 兩者坡面形式如圖2 所示。 土坡1 土方量遠(yuǎn)大于土坡2， 邊坡未開(kāi)挖前， 附加荷載空間上呈橢圓圓臺(tái)式分布，其堆土荷載等值線(xiàn)分布如圖3 所示， 土坡1 和土坡2 最大附加荷載值約為270kPa 和200kPa。

圖2 土坡坡形（單位/mm）Fig.2 The shape of slope

圖3 鄰域土坡荷載等值線(xiàn)圖（單位/kPa）Fig.3 Load contour map of neighboring soil slope

2 有限元分析模型介紹

數(shù)值模擬是分析深大基坑空間效應(yīng)常用及有效的方法， 以星火站站房基坑為例， 本文運(yùn)用Midas/GTS NX 有限元分析軟件研究基坑開(kāi)挖引起的支護(hù)結(jié)構(gòu)變形與內(nèi)力變化， 模擬相應(yīng)的基坑變形控制措施以深化支護(hù)體系設(shè)計(jì)及優(yōu)化施工方案。

2.1 模型建立

有限元模型的建立如圖5 所示， 考慮模型的對(duì)稱(chēng)性取二分之一的基坑進(jìn)行建模， 基坑的開(kāi)挖深度為10.7m 至15.9m 不等， 模型的尺寸取480m×220m×50m， 其取值基本消除邊界效應(yīng)對(duì)土坡及基坑變形的影響。 模型中土體采用修正摩爾庫(kù)倫模型， 其物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1 所示；樁、 冠梁、 腰梁采用梁?jiǎn)卧?錨索采用植入式桁架單元， 兩者均為彈性構(gòu)件。 模型四周側(cè)面為法向約束， 頂面為自由面， 底面則為固定約束。

圖5 有限元模型的建立Fig.5 3D model of foundation pit

2.2 計(jì)算方案選取

星火站站房基坑具有深大基坑特征且鄰域存在超大附加荷載， 考慮到基坑安全施工、 經(jīng)濟(jì)合理、 施工方便等因素， 結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)支護(hù)設(shè)計(jì)方案， 針對(duì)鄰域超大附加荷載下深基坑存下明顯的空間效應(yīng)， 本文從基坑支護(hù)樁樁徑選取、基坑開(kāi)挖順序以及馬道布置三個(gè)方面對(duì)基坑進(jìn)行變形控制， 具體思路如下：

由此建立了如下六種計(jì)算方案（表2）， 以基坑變形量為控制指標(biāo)， 對(duì)各個(gè)方案進(jìn)行計(jì)算及對(duì)比分析， 且上一步驟的優(yōu)化結(jié)果直接作用于下一步， 以此提出針對(duì)本工程的變形控制方案。

表2 計(jì)算方案

2.3 計(jì)算步驟設(shè)置

根據(jù)計(jì)算方案類(lèi)型確定不同的開(kāi)挖模式，先開(kāi)挖后施加冠梁、 腰梁、 錨索， 因基坑各區(qū)段開(kāi)挖深度不一， 以基坑頂部標(biāo)高為±0m， 根據(jù)支護(hù)結(jié)構(gòu)施工工序擬定每次開(kāi)挖深度至-0.9m/-5.9m/-9.9m/-13.5m/-15.9m（超挖0.5m），計(jì)算步驟與之對(duì)應(yīng)。

3 鄰域超大附加荷載下基坑空間效應(yīng)

3.1 分析區(qū)段劃分與觀(guān)察點(diǎn)布置

以方案二為討論對(duì)象， 鄰域超大附加荷載的對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的作用區(qū)域在基坑長(zhǎng)邊， 因此下文著重從圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形、 內(nèi)力以及鄰域地表沉降三個(gè)方面分析基坑長(zhǎng)邊方向上的空間效應(yīng)(短邊方向不作討論)。 如圖6 所示， 根據(jù)基坑的變形情況將基坑沿長(zhǎng)邊分成三部分， 分別是BD、 EF、 GH， 其中BD 段為雜填土附加荷載核心作用區(qū)， EF 段為基坑長(zhǎng)邊中“凹” 區(qū)域，GH 為普通區(qū)段， 無(wú)顯著空間形狀及鄰域附加荷載特征， D、 G 處為基坑的陽(yáng)角。

圖6 坑頂土體變形示意圖Fig.6 Schematic diagram of soil deformation on top of pit

為深入研究基坑、 支護(hù)結(jié)構(gòu)變形， 選取具有代表性的點(diǎn)進(jìn)行分析探討。 觀(guān)察點(diǎn)分為基坑沉降、 樁頂、 樁身水平位移、 錨索軸力觀(guān)察點(diǎn)，樁頂、 錨索觀(guān)察點(diǎn)對(duì)應(yīng)每一支護(hù)樁、 錨索， 沿著B(niǎo)D 方向布置， 間隔1.5m。 基坑開(kāi)挖對(duì)環(huán)境影響的主要影響區(qū)為0.7H 或H·tan（45°-φ/2），其中H 為基坑開(kāi)挖深度， φ 為土體內(nèi)摩擦角[13-14]。因此， 沉降觀(guān)察點(diǎn)取距離坑邊10m 處， 水平間隔1.5m。 樁身水平位移觀(guān)察點(diǎn)如圖7 所示， 以20m 樁長(zhǎng)為例， 沿深度方向每米布置一個(gè)。BD、 EF、 GH 段編號(hào)均從1 號(hào)開(kāi)始。

圖7 樁身觀(guān)察點(diǎn)布置Fig.7 The arrangement of pile observation point

3.2 鄰域超大附加荷載下深基坑空間效應(yīng)分析

如圖8 所示， 樁頂水平位移、 冠梁處錨索軸力與坑外地表沉降（沿長(zhǎng)邊方向） 三者變化之間呈正相關(guān)， 三者的變化相互聯(lián)系， 這是由于隨著基坑開(kāi)挖， 圍護(hù)樁的臨空面增大， 在土壓力差作用下， 圍護(hù)樁朝著基坑內(nèi)側(cè)移動(dòng)， 帶動(dòng)樁后地層移動(dòng)， 使得樁后地層發(fā)生沉降， 同時(shí)樁頂水平位移、 錨索軸力隨之增大。 圖中EF、 GH 區(qū)段的沉降值較小是由于未在坑頂處布置其余荷載。

圖8 各區(qū)段水平位移、 錨索軸力、 坑外地表沉降變化規(guī)律Fig.8 Variation law of horizontal displacement、 anchor cable axial force and surface settlement

BD 區(qū)段， 坑角約束效應(yīng)顯著， 坑角處水平位移為2.5mm， 隨著與坑角距離增加， 水平位移增長(zhǎng)。 在8 號(hào)觀(guān)察點(diǎn)后， 樁頂水平位移、 錨索軸力的增長(zhǎng)速率減小， 與2～3 倍基坑開(kāi)挖深度影響范圍相比[15-16]， 鄰域附加荷載削弱了角部效應(yīng)， 影響范圍減小至1 倍坑深。 該區(qū)段內(nèi)水平位移曲線(xiàn)出現(xiàn)兩處波峰， 峰值分別為15.9mm與11.4mm。 坑外地表沉降兩個(gè)峰值分別為13.9mm 與10.4mm， 此處沉降由兩部分組成，一部分由地層朝坑內(nèi)移動(dòng)產(chǎn)生； 另一部分在土坡的附加荷載作用下產(chǎn)生。

EF 區(qū)段， 同時(shí)處于基坑“凹” 區(qū)域的陰角， 但左側(cè)的樁頂水平位移大于右側(cè)， 由于在D 點(diǎn)處地面存在高差， 此處的冠梁斷開(kāi)， 支護(hù)結(jié)構(gòu)連續(xù)性減弱， 剛度降低， 而E 點(diǎn)兩側(cè)存在冠梁約束， 水平位移較E 處小。

GH 區(qū)段， 0-5 號(hào)觀(guān)察點(diǎn)水平位移量最大，該區(qū)段的支護(hù)樁處基坑陽(yáng)角位置， 受樁后土體“雙向” 土壓力作用， 支護(hù)樁不僅產(chǎn)生朝向坑內(nèi)的水平位移， 同時(shí)產(chǎn)生DG 方向的位移。 37-50號(hào)觀(guān)察點(diǎn)為基坑陰角影響區(qū)域， 影響區(qū)域的水平長(zhǎng)度約2 倍開(kāi)挖深度， 當(dāng)超過(guò)2 倍開(kāi)挖深度時(shí)， 陰角對(duì)變形的約束可以忽略不計(jì)， 因此在陰角作用區(qū)域內(nèi)可適當(dāng)減弱支護(hù)結(jié)構(gòu)的剛度以?xún)?yōu)化支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)， 降低工程造價(jià)。

通過(guò)對(duì)鄰域超大附加荷載下深基坑空間變形效應(yīng)的探討， 可以得知附加荷載對(duì)基坑作用集中體現(xiàn)在基坑的BD 區(qū)段， 下文將針對(duì)BD區(qū)段的變形控制進(jìn)行系列探討， 且基坑的樁頂水平位移、 錨索軸力、 地表沉降三者間呈正相關(guān)， 僅分析其中一者即可得到其余二者變形發(fā)展規(guī)律。

4 空間效應(yīng)影響因素及變形控制

4.1 樁徑對(duì)基坑空間效應(yīng)的影響

如圖9、 10 所示， 以支護(hù)樁直徑為控制變量， 支護(hù)樁直徑的改變對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形控制效果并不明顯， 樁徑1000mm 的最大樁身水平位移較樁徑800mm 的僅減小約1mm， 而樁頂水平位移增加了約1mm。 由于未考慮坑頂?shù)孛鎽?yīng)布置20kPa 的超載， 樁身的實(shí)際變形量應(yīng)比模擬結(jié)果大， 在考慮雜填土邊坡局部超大附加荷載以及20kPa 的坑邊超載時(shí)， BD 區(qū)段內(nèi)布置1000mm 樁徑的支護(hù)樁更為合適， 而在EF、 GH區(qū)段則布置樁徑800mm 即可。

圖9 不同樁徑下樁身水平位移Fig.9 Horizontal displacement of pile body

圖10 不同樁徑下樁頂水平位移Fig.10 Horizontal displacement of pile top under different pile diameters under different pile diameters

4.2 開(kāi)挖順序?qū)涌臻g效應(yīng)的影響

如圖11、 12 所示， 基坑由北向南開(kāi)挖與逐層開(kāi)挖的樁身以及樁頂水平位移無(wú)明顯區(qū)別，但由南至北開(kāi)挖的順序下， 支護(hù)樁的樁身、 樁頂?shù)淖畲笏轿灰品謩e為19.7mm 和14.5mm，較前兩者減小約10%和8%。 與逐層開(kāi)挖相比，方向性的開(kāi)挖方式能夠減小每次基坑臨空面暴露面積且分段有序的支護(hù)能夠縮短基坑自由面的變形時(shí)間， 從而約束基坑變形。 南北向開(kāi)挖與北南向開(kāi)挖相比， 附加荷載前方的反壓土具有護(hù)壁作用， 同一開(kāi)挖面中， 將反壓土置于最后開(kāi)挖， 其余的支護(hù)結(jié)構(gòu)已起到變形約束作用，使得基坑的累計(jì)變形減小。

圖11 不同開(kāi)挖順序下的樁身水平位移Fig.11 Horizontal displacement of pile body under different excavation sequences

圖12 不同開(kāi)挖順序下的樁頂水平位移Fig.12 Horizontal displacement of pile top under different excavation sequences

4.3 馬道方位對(duì)基坑空間效應(yīng)的影響

如圖13、 14 所示， 馬道布置位置不同對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形模式有顯著的差異。 在樁身水平變形量上， 在基坑西南角布置馬道， 樁身的最大水平位移約為14mm。 而在基坑的西北角布置馬道時(shí)該處的最大水平位移僅為13mm， 較逐層開(kāi)挖減小41%。 兩種馬道布置方式下支護(hù)樁在深度方向上的變形模式相近， 樁身的最大水平位移值均出現(xiàn)觀(guān)察點(diǎn)9 號(hào)附近， 約0.7 倍開(kāi)挖深度。

圖13 不同馬道布置方式的樁身水平位移Fig.13 Horizontal displacement of the pile body in different layouts of berm

在樁頂水平位移變形方面， 兩種馬道布置方式均出現(xiàn)兩個(gè)波峰， 且在第二個(gè)波峰上接近重合。 在西南角布置馬道時(shí)樁頂最大水平位移值為14.5mm， 位于觀(guān)察點(diǎn)34 號(hào)， 而在基坑西北角布置馬道時(shí)， 基坑的最大水平位移值為11.3mm， 位于觀(guān)察點(diǎn)87 號(hào)， 兩者最大水平位移值較逐層開(kāi)挖時(shí)減小12.5%和31.3%， 且出現(xiàn)樁頂最大水平量的位置往基坑中線(xiàn)方向偏移。馬道處于基坑的西北角， 對(duì)于土坡1 作用區(qū)段而言， 在支護(hù)結(jié)構(gòu)臨空面處布置反壓土坡， 人為的約束了支護(hù)結(jié)構(gòu)朝坑內(nèi)變形， 對(duì)變形控制有利， 同時(shí)馬道在基坑角部的布置相當(dāng)于增大了基坑坑角效應(yīng)， 使得最大值出現(xiàn)位置靠近基坑的中部。 觀(guān)察點(diǎn)0-10 出現(xiàn)位移負(fù)值， 錨索施加的預(yù)應(yīng)力大于樁后土壓力， 使支護(hù)樁產(chǎn)生坑外方向上的位移， 隨著臨空面沿著基坑長(zhǎng)邊的線(xiàn)性增加， 支護(hù)樁的變形也逐漸增大。 觀(guān)察點(diǎn)70 往后， 馬道對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)變形的影響可忽略不計(jì)。

針對(duì)星火站站房基坑工程， 對(duì)深大基坑的長(zhǎng)邊方向上空間效應(yīng)分析解讀， 結(jié)合三個(gè)空間效應(yīng)的影響因素出發(fā)， 提出了相應(yīng)的變形控制方案， 即選擇1000mm 與800mm 兩種直徑的支護(hù)樁進(jìn)行支護(hù)， 基坑從南至北分層分段開(kāi)挖，且將馬道預(yù)留在基坑西北角處。

圖14 不同馬道布置方式的樁頂水平位移Fig.14 Horizontal displacement of pile top in different layouts of berm

5 結(jié)論

為研究鄰域超大附加荷載深基坑空間效應(yīng)及變形控制， 本文采用了數(shù)值模擬的方式， 在確認(rèn)坑邊附加荷載模式的基礎(chǔ)上， 分析了支護(hù)樁徑、 開(kāi)挖順序、 馬道方位布置對(duì)深基坑變形影響， 并得出以下主要結(jié)論：

（1） 在基坑開(kāi)挖影響區(qū)域范圍內(nèi)， 基坑樁頂水平位移、 錨索軸力以及坑外土體沉降三者變化規(guī)律呈正相關(guān)。

（2） 在基坑的長(zhǎng)邊方向上， 基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形形態(tài)與附加荷載的分布模式相互對(duì)應(yīng)。在鄰域超大附加荷載作用下， 基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)最大水平變形為15.9mm， 對(duì)該處的變形控制是該基坑支護(hù)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。

（3） 鄰域超大附加荷載作用會(huì)削弱基坑的坑角效應(yīng)， 與基坑南側(cè)水平方向上2-3 倍開(kāi)挖深度影響范圍相比， 基坑北側(cè)的影響范圍減小至1 倍坑深。

（4） 變形控制方面， 支護(hù)樁樁徑對(duì)支護(hù)結(jié)構(gòu)變形控制效果并不明顯， 但在無(wú)超大附加荷載作用區(qū)布置小樁徑的支護(hù)樁， 在滿(mǎn)足變形要求的前提下， 能夠降低工程造價(jià)。 通過(guò)優(yōu)化開(kāi)挖順序與馬道方位布置， 樁頂水平變形量減小約31.3%， 樁身水平位移減小約41%， 馬道的布置方位對(duì)于本基坑的變形控制起到關(guān)鍵作用，有效的控制基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形， 提高了基坑施工的安全性以及場(chǎng)地的空間運(yùn)輸能力。