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1 結(jié)焦優(yōu)化調(diào)整過程及數(shù)據(jù)分析

1.1 機組結(jié)焦情況及煤質(zhì)情況

1.1.1 機組結(jié)焦情況 機組高負荷運行期間,高溫再熱器、屏式過熱器和高溫過熱器管壁上有結(jié)焦現(xiàn)象,尤其是高溫再熱器結(jié)焦比較嚴重,結(jié)焦使水平煙道煙氣通流面積減小,煙道阻力增加,造成引風機出力增加,引起引風機電機過流跳閘,鍋爐MFT。

1.1.2 煤質(zhì)情況分析 電廠現(xiàn)燃用煤質(zhì)為#70煤及#73煤,#70煤種為易結(jié)渣煤種,#73煤種為不宜結(jié)渣煤種。#70煤種Na+和K+含量都比較高,灰中Na2O+K2O＞5%,堿金屬含量比較高,黏污特性極強,灰熔點比較低,半球溫度ST低于1260℃屬于易結(jié)渣煤種,#73煤種Na+和K+含量也比較高Na2O、K2O含量均高于1.8%,屬于中等結(jié)渣煤種。無論#70煤及#73煤都比設計煤種灰熔點低。

從#70煤及#73煤混煤擬合情況看,在#70煤摻比達到40%時,Rz為2.0,煤種介于中等結(jié)渣及嚴重結(jié)渣間,當#70煤達到60%時,參配煤種Rz為2.1,屬于易結(jié)渣性質(zhì)。所以#70煤種參配比例不宜大于40%。

1.2 燃燒調(diào)整情況

1.2.1 熱態(tài)一次風調(diào)平試驗 對磨出口一次風粉管進行了熱態(tài)一次風風速測量。C磨C1粉管的縮孔開度比較小,且風速偏差大。對C1粉管進行調(diào)整,調(diào)整后,各個粉管風速偏差控制在±5%。

1.2.2 變氧量調(diào)整試驗 在不改變配風的情況下進行了變氧量測試,爐膛出口氧量從3.2%升至3.5%。氧量增加的過程中,爐膛出口溫度下降,燃燒器區(qū)域及sofa風區(qū)域溫度上升明顯;爐膛出口氧量從3.4%升至3.7%過程中燃燒器區(qū)域及sofa風區(qū)域溫度變化不大;在爐膛出口氧量從3.7%升至4.0%過程中由于煙囪出口NOx超過200mg/m3,所以終止了試驗。本次調(diào)整的目的為降低爐膛出口溫度,所以氧量增加對爐膛出口溫度降低有一定作用。建議在最終二次風門配風情況下,氧量控制在3.5～3.8%區(qū)間,此時爐膛溫度基本能控制在1230℃左右,NOx控制在140～180mg/m3區(qū)間。

1.2.3 二次風箱配風調(diào)整試驗 通過調(diào)整二次風箱配風,調(diào)整火焰中心高度及燃燒區(qū)域還原性氣氛較濃的問題,降低爐膛出口煙氣溫度。爐膛出口處煙氣溫度在調(diào)整過程中呈下降趨勢,調(diào)整的最終工況比初始工況出口溫度下降超過90℃,大大降低了爐膛出口處及高再位置結(jié)渣的風險。42m處在調(diào)整過程中溫度變化不大,對爐膛此處結(jié)焦情況影響不大。在調(diào)整過程中爐膛39m位置溫度略有增加28℃,爐膛此處結(jié)焦風險略微增加。在調(diào)整過程中爐膛37m位置溫度增加約30℃,爐膛此處結(jié)焦風險略微增加。在調(diào)整過程中爐膛22m位置,溫度增加比較多約100℃,爐膛此處結(jié)焦風險增加較大,建議在燃用不易結(jié)渣煤種時應重新進行配風及其他調(diào)整,減少此處結(jié)焦風險。在調(diào)整過程中爐膛19m位置,溫度增加比較多約60℃,爐膛此處結(jié)焦風險增加較大。

SOFA風區(qū)域爐膛溫度測量整體溫度上升約25℃,此區(qū)域爐膛溫度上升較小,鍋爐爐膛此處區(qū)域結(jié)焦風險增加不大。SOFA風區(qū)域上方5m爐膛出口區(qū)域,爐膛溫度測量整體溫度上升約55℃,此區(qū)域爐膛溫度上升比較大,鍋爐爐膛此處區(qū)域結(jié)焦風險增加。

1.3 其他調(diào)整

a.配煤調(diào)整

工況1:#1鍋爐開始對#70煤進行摻燒,A磨上#70煤,#70煤占比約18%,其他磨上#73煤,觀察爐膛出口無掛渣現(xiàn)象。工況2:對B磨上#70煤,#70煤占比約35%,其他磨繼續(xù)#73煤,觀察爐膛出口無掛渣現(xiàn)象。工況3:停F磨煤機,B磨上#70煤,#70煤占比約40%,其他磨繼續(xù)#73煤,觀察爐膛出口無掛渣現(xiàn)象。工況4:開始對C磨進行摻燒,#70煤占比達到60%,其他磨上#73煤,檢查高再區(qū)域情況發(fā)現(xiàn)爐膛出口后墻懸吊管部位掉小渣情況加重,將C磨上煤比列調(diào)整為#70:#73為4:6。

A、B、C磨混煤(#70:#73比例為4:6),D、E磨#73煤,機組運行半個多月未在高再位置發(fā)現(xiàn)有掛渣的現(xiàn)象,折焰角上部及水平煙道底部有掉渣現(xiàn)象,但吹灰后無殘留,不影響鍋爐運行。

b.SOFA風開度調(diào)整

對SOFA風門開度進行調(diào)整,調(diào)整后爐膛左右側(cè)氧量偏差從原來的偏差1.5%左右變?yōu)槠?.5%,過熱汽出口溫度左右側(cè)偏差從原來偏差約17℃,降低為5℃以內(nèi)(在未投減溫水情況下比較)。

c.#3角SOFA風擺角調(diào)整

在調(diào)整過程中發(fā)現(xiàn)#3角與其他角擺角的方向不一致,咨詢鍋爐廠家后對#3角進行調(diào)整,調(diào)整SOFA風擺角與其他三個角方向一致,即燃燒區(qū)域切圓的相反方向,達到消旋的目的,但在隨后兩天發(fā)現(xiàn)#3角SOFA風擺角調(diào)整后,出口氧量偏差變大,左右偏差從原來0.5%左右變?yōu)?.0%左右;爐膛出口溫差也變大。對#3角SOFA風進行還原性調(diào)整,調(diào)整后氧量偏差從1.0%變?yōu)?.5%。

2 調(diào)整后鍋爐風煙系統(tǒng)的運行情況

調(diào)整之后,爐膛出口氧量偏差比較小,出口氧量在3.7%左右時,爐膛氧量左右側(cè)偏差在0.5%左右。調(diào)整期間過熱汽及再熱汽出口左右偏差變小,調(diào)整后末過出口溫度偏差變小,從開始的偏差17℃,到調(diào)整后左右側(cè)偏差小于5℃,改善了鍋爐運行工況。機組運行半個多月未在高再位置發(fā)現(xiàn)有掛渣的現(xiàn)象,折焰角上部及水平煙道底部略微有掉渣現(xiàn)象,但吹灰后無殘留,不影響鍋爐運行。

3 結(jié)論

經(jīng)過調(diào)整后爐膛出口溫度降低約90℃,降低了高再區(qū)域結(jié)渣的風險;在#70煤與#73煤配比例在4:6情況下,調(diào)整后觀察情況看高再區(qū)域未見有掛渣現(xiàn)象,在折焰角上方小渣掉落情況在可控范圍內(nèi),吹灰器可將其清理干凈,機組能長期運行。調(diào)整后爐膛溫差變小,末級過熱汽與末級再熱汽出口溫差均變小,鍋爐整體燃燒工況改善。