吳月星,龔興生,周建庭,羅首信

(1.重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，重慶 400074；2.貴州橋梁建設(shè)集團(tuán)有限責(zé)任公司，貴州 貴陽(yáng) 550001)

鋼筋混凝土拱橋因其整體性較好、耐久性?xún)?yōu)越等優(yōu)點(diǎn)在我國(guó)西部地區(qū)具有較大的競(jìng)爭(zhēng)力[1]。近年來(lái)國(guó)內(nèi)采用懸臂澆筑法相繼建成了四川白沙溝1號(hào)橋[2～3]、四川新密地大橋[4～6]、四川鱤魚(yú)大橋、貴州木蓬大橋[7]、貴州馬蹄河大橋[8]、貴州夜郎湖大橋[9～10]、重慶武隆龍溪烏江大橋、重慶涪陵烏江大橋復(fù)線橋、貴州沿河沙坨大橋及四川省雞鳴三省大橋等10座鋼筋混凝土拱橋。

斜拉扣掛掛籃懸臂澆筑法是鋼筋混凝土拱橋常用的施工方法[11～13]。斜拉扣掛掛籃懸臂澆筑施工需借助掛籃系統(tǒng)和斜拉扣掛系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)。掛籃系統(tǒng)一般由承重系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、支反力系統(tǒng)、模板系統(tǒng)等構(gòu)成，用于進(jìn)行主拱圈混凝土的澆筑。斜拉扣掛系統(tǒng)則一般由扣索、錨索、扣塔、錨碇等幾部分組成，在主圈節(jié)段懸臂施工中起固定、調(diào)整施工節(jié)段的線型及改善主拱圈受力狀態(tài)的作用。

作為目前國(guó)內(nèi)最大跨的懸澆單箱室鋼筋混凝土拱橋，夜郎湖大橋懸澆節(jié)段長(zhǎng)，施工難度大。隨著懸臂澆筑長(zhǎng)度及重量的加大，現(xiàn)有掛籃出現(xiàn)了相應(yīng)弊端，如桿件應(yīng)力偏大、懸臂端下?lián)线^(guò)大等情況，現(xiàn)有的掛籃形式難以滿足懸臂澆筑要求?，F(xiàn)有斜拉扣掛方法一般采用人工張拉和人工不定時(shí)觀測(cè)扣塔偏位，數(shù)據(jù)采集延時(shí)性及不共享導(dǎo)致施工風(fēng)險(xiǎn)難以控制，再加上主拱圈在高空懸臂施工時(shí)間較長(zhǎng)，造成扣塔受力和偏位控制難度增加。此外，人工張拉扣錨索亦易造成組成扣錨索的鋼絞線出現(xiàn)最終受力不均勻的現(xiàn)象，即出現(xiàn)一些鋼絞線因?yàn)槭芰^(guò)大而斷絲以及部分鋼絞線張拉不到位的問(wèn)題，這加大了扣塔和主拱圈在施工過(guò)程中的風(fēng)險(xiǎn)。

鑒于大跨鋼筋混凝土拱橋斜拉扣掛施工中出現(xiàn)的諸如掛籃桿件應(yīng)力、變形較大、扣塔偏位控制難度大及扣錨索索力張拉不到位、不均勻等問(wèn)題，夜郞湖大橋主拱圈懸澆施工過(guò)程中創(chuàng)造性地采用了諸多新型施工技術(shù)——新型三角桁架掛籃懸澆施工技術(shù)、斜拉扣掛自平衡張拉、塔偏實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)施工技術(shù)及群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊施工技術(shù)。新技術(shù)的成功實(shí)施，克服了夜郎湖大橋懸澆施工中節(jié)段長(zhǎng)、重量大等難題，保障了主拱圈懸臂施工安全及混凝土澆筑質(zhì)量。

1 工程概況

夜郎湖大橋是目前國(guó)內(nèi)最大跨斜拉扣掛、掛籃懸臂澆筑與勁性骨架組合施工的單箱室鋼筋混凝土拱橋，凈跨徑為210 m，凈矢跨比為1/5，拱軸系數(shù)m=1.67，大橋總體布置如圖1所示。主拱圈采用寬7.0 m，高3.5 m的單箱單室截面，拱腳1#節(jié)段頂、底板厚度由80 cm漸變至40 cm，腹板厚度由80 cm漸變至50 cm，其它節(jié)段頂、底板厚40 cm，腹板厚50 cm。拱腳1#段采用支架現(xiàn)澆，長(zhǎng)12.4 m；主拱圈2#～14#節(jié)段則通過(guò)斜拉扣掛掛籃

圖1 大橋總體布置圖Figure 1 General layout of bridge

懸臂澆筑法施工，即1#節(jié)段混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度90%以上后，張拉1#扣錨索并安裝掛籃進(jìn)行2#節(jié)段的施工，節(jié)段i(i=2～14)的標(biāo)準(zhǔn)施工過(guò)程如圖2所示；跨中合龍段長(zhǎng)24.65 m，采用勁性骨架外包混凝土施工[9]。

圖2 主拱圈節(jié)段i標(biāo)準(zhǔn)施工過(guò)程Figure 2 Standard construction process of main arch ring segment I

2 大橋懸臂施工關(guān)鍵技術(shù)

2.1 新型三角桁架掛籃施工技術(shù)

為適用本工程施工過(guò)程中面臨的節(jié)段長(zhǎng)、重量大等問(wèn)題，特提出一種新型三角桁架式掛籃(如圖3所示)，主要包括主桁承重系統(tǒng)，主桁承重系統(tǒng)中部左右兩側(cè)各設(shè)置有1副C型掛鉤，C型掛鉤頂部連接有行走裝置，行走裝置底部位于已澆節(jié)段的拱箱頂部的行走軌道上，C型掛鉤上設(shè)置有連接板，連接板左右兩側(cè)各通過(guò)多根斜拉吊帶與位于主桁承重系統(tǒng)前籃和后籃側(cè)面的拉座連接，在后籃上設(shè)置有反滾輪裝置，在主桁承重系統(tǒng)上設(shè)置有提升承重錨吊桿(如圖4所示)。掛籃上下弦桿由型鋼構(gòu)成的桁架組成，通過(guò)鋼吊帶與掛鉤銷(xiāo)軸連接，掛鉤是由鋼板焊接箱型斷面，掛鉤僅在掛籃行走時(shí)受力，拱箱混凝土澆筑時(shí)掛籃自重及混凝土濕重由錨

圖3 新型三角桁架式掛籃Figure 3 New triangle truss form traveler

圖4 掛籃錨吊桿錨固位置Figure 4 The anchor position of the anchor suspender

吊桿承擔(dān)。掛籃主要性能參數(shù)如下：澆筑節(jié)段最大重量188 t，澆筑節(jié)段最大長(zhǎng)度8 m，澆筑節(jié)段最大傾角39.6°，澆筑節(jié)段寬度(單箱室)7 m，掛籃自重(含模板)82.5 t，掛籃行走方式為滑動(dòng)，掛籃前端最大變形2 cm，錨固方式為自錨式。

目前國(guó)內(nèi)尚無(wú)如此規(guī)模的懸澆鋼筋混凝土拱橋，無(wú)先例可循。與傳統(tǒng)的懸澆鋼筋混凝土拱橋所用掛籃相比，新型三角掛籃能將懸澆長(zhǎng)度擴(kuò)展到前所未有的8 m，實(shí)現(xiàn)最大39.6°的傾角，承受188 t的懸澆重量，具有強(qiáng)度高、剛度大、裝置簡(jiǎn)單、受力明確、結(jié)構(gòu)高效等優(yōu)點(diǎn)。此外，與現(xiàn)有三角桁架掛籃相比，新型掛籃在掛籃錨吊桿錨固位置上做了優(yōu)化改進(jìn)?，F(xiàn)有掛籃錨吊桿通常錨固在拱圈懸臂端底板，作為掛籃與拱圈的傳力關(guān)鍵聯(lián)系構(gòu)件，考慮到錨吊桿錨固在拱圈懸臂端底板時(shí)，混凝土濕重等各種荷載會(huì)通過(guò)錨吊桿傳遞到拱圈箱形截面腹板，導(dǎo)致腹板被拉裂，引起施工安全問(wèn)題。為改善拱圈節(jié)段懸臂處受力性能，新型三角桁架掛籃將錨吊桿錨固位置從拱圈底板移至拱圈頂板。此時(shí)，混凝土濕重等各種荷載也通過(guò)掛籃錨吊桿傳遞至拱圈頂板處，實(shí)現(xiàn)拱圈節(jié)段腹板處受拉向拱圈頂板處受壓的轉(zhuǎn)變，拱圈節(jié)段局部受力明顯改善，拱圈主拉應(yīng)力顯著降低。新型三角桁架掛籃懸澆施工技術(shù)保障了拱橋施工安全與建設(shè)質(zhì)量。

新型三角桁架掛籃三視圖如圖5～圖7所示。

圖5 新型三角桁架掛籃正視圖Figure 5 The front view of the form traveler at the site

圖6 新型三角桁架掛籃側(cè)視圖Figure 6 The side view of the form traveler at the site

圖7 新型三角桁架掛籃俯視圖Figure 7 The vertical view of the form traveler at the site

2.2 新型斜拉扣掛施工技術(shù)

傳統(tǒng)斜拉扣掛方法一般采用人工張拉和人工不定時(shí)觀測(cè)扣塔塔偏，數(shù)據(jù)采集延時(shí)性及不共享導(dǎo)致施工風(fēng)險(xiǎn)難以控制，并且斜拉扣掛施工對(duì)人員素質(zhì)和操作經(jīng)驗(yàn)要求極高。夜郎湖大橋采用斜拉扣掛自平衡張拉及塔偏實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)施工技術(shù)降低了人工操作難度，避免了扣塔因水平方向受力偏載過(guò)大而發(fā)生傾斜、倒塌的事故。夜郎湖大橋在主拱圈斜拉扣掛施工中創(chuàng)造性地采用了扣錨索自平衡張拉、塔偏實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)以及群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊等新型施工技術(shù)，試圖解決傳統(tǒng)斜拉扣掛技術(shù)的不足。夜郎湖大橋現(xiàn)場(chǎng)斜拉扣掛施工如圖8所示。

圖8 現(xiàn)場(chǎng)斜拉扣掛施工圖Figure 8 Construction drawings of on-site cable-stayed buckle hanging

2.2.1斜拉扣掛自平衡張拉技術(shù)

根據(jù)斜拉扣掛設(shè)計(jì)圖和施工監(jiān)控指令，精確計(jì)算扣、錨索張拉角度，在智能張拉控制系統(tǒng)中預(yù)先設(shè)定張拉角度ɑ1、ɑ2和監(jiān)控目標(biāo)控制索力，系統(tǒng)自動(dòng)分配扣、錨索張拉千斤頂張拉力，沿扣塔中心線同步逐級(jí)對(duì)稱(chēng)加載到目標(biāo)值(兩側(cè)張拉力根據(jù)角度自動(dòng)換算張拉力增加值，保持水平向分力平衡，即F2cos(ɑ2)=F1cos(ɑ1)，使扣塔兩側(cè)張拉力的水平分力相互抵消，水平方向合力始終為零。其原理如圖9所示。

圖9 自平衡張拉原理圖Figure 9 Self-balanced tension schematic diagram

2.2.2扣塔偏位實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)技術(shù)

扣塔偏位系統(tǒng)由激光測(cè)距單元和碳纖維拉線位移測(cè)距單元組成。激光測(cè)距單元包括PRT激光器、反射板、計(jì)算機(jī)控制中心，PRT激光器和計(jì)算機(jī)控制中心通過(guò)數(shù)據(jù)傳輸線纜和電氣元件有機(jī)連接在一起，在控制系統(tǒng)中使PRT激光器發(fā)送激光脈沖，并接收安裝于扣塔上的反射板反射回來(lái)的脈沖信號(hào)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)扣塔結(jié)構(gòu)形變產(chǎn)生相對(duì)位移進(jìn)行測(cè)距。碳纖維拉線位移測(cè)距單元包括碳纖維拉線、吊錘、滾輪、超聲波位移傳感器、計(jì)算機(jī)控制中心，通過(guò)數(shù)據(jù)傳輸線、鋼絲繩和電氣元件有機(jī)連接在一起?？鬯Y(jié)構(gòu)形變通過(guò)碳纖維拉線反饋到吊錘上并使其上下運(yùn)動(dòng)，超聲波傳感器實(shí)時(shí)檢測(cè)吊錘產(chǎn)生的相對(duì)位移，其值和基準(zhǔn)數(shù)值之差即為扣塔偏位距離，數(shù)值的正負(fù)代表扣塔的偏位方向。碳纖維拉線位移傳感器采用拉線式接觸測(cè)量原理，利用碳纖維材料對(duì)溫度不敏感的特性，滿足各種氣候條件下長(zhǎng)時(shí)監(jiān)測(cè)，既彌補(bǔ)了激光測(cè)距監(jiān)測(cè)對(duì)雨、霧等惡劣天氣和污染等環(huán)境工況的局限性，又可互為校核，雙通道冗余設(shè)計(jì)確保監(jiān)測(cè)的全天候和實(shí)時(shí)性，其工作原理如圖10所示。

圖10 扣塔偏位實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)原理圖Figure 10 Principle diagram of real-time monitoring of buckling tower offset

應(yīng)用PRT激光測(cè)距+碳纖維拉線組合式位移傳感測(cè)距對(duì)扣偏進(jìn)行測(cè)量，扣塔即時(shí)偏移值及時(shí)傳輸至控制系統(tǒng)并在屏幕上顯示，數(shù)據(jù)即采即用。較傳統(tǒng)的全站儀測(cè)量方法，具備實(shí)時(shí)和快速響應(yīng)特征。扣塔偏位實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)主拱圈各施工階段扣塔形變位移的高精度監(jiān)測(cè)，分辨率1 mm，滿測(cè)程誤差精度3～5 mm，較傳統(tǒng)的人工測(cè)量方法，測(cè)量精度從厘米級(jí)提高至毫米級(jí)。

2.2.3自平衡張拉數(shù)據(jù)及塔偏數(shù)據(jù)集成控制原理

斜拉扣掛自平衡張拉、扣塔偏位實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)時(shí)，各種傳感器將采集到的數(shù)據(jù)傳輸?shù)娇刂葡到y(tǒng)，同時(shí)，控制系統(tǒng)通過(guò)藍(lán)牙與遠(yuǎn)程總控計(jì)算機(jī)建立無(wú)線通信并向其實(shí)時(shí)傳輸數(shù)據(jù)，數(shù)據(jù)存儲(chǔ)在總控計(jì)算機(jī)上并在集成控制平臺(tái)屏幕上顯示，實(shí)現(xiàn)遠(yuǎn)程監(jiān)控，遠(yuǎn)程總控計(jì)算機(jī)接收到的數(shù)據(jù)可通過(guò)4G網(wǎng)絡(luò)/WIFI傳輸?shù)皆破脚_(tái)，實(shí)現(xiàn)網(wǎng)絡(luò)監(jiān)控。在控制平臺(tái)系統(tǒng)屏幕對(duì)話框內(nèi)設(shè)定扣塔最大偏位閥值，如扣塔實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)監(jiān)測(cè)到的數(shù)值大于設(shè)定值，系統(tǒng)自動(dòng)在現(xiàn)場(chǎng)和控制室內(nèi)聲光報(bào)警，及時(shí)發(fā)現(xiàn)施工隱患，杜絕安全事故發(fā)生。自平衡張拉和塔偏監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)通過(guò)無(wú)線通信集成在一個(gè)控制平臺(tái)內(nèi)，實(shí)時(shí)、全面記錄施工過(guò)程，兩種數(shù)據(jù)可同時(shí)讀取，便于及時(shí)分析問(wèn)題，提高了質(zhì)量管理水平。

2.2.4群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊施工技術(shù)

近年來(lái)，使用智能張拉系統(tǒng)對(duì)預(yù)應(yīng)力構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力，從根本上解決了普通張拉設(shè)備無(wú)法有效控制有效預(yù)應(yīng)力大小，鋼絞線延伸量測(cè)量誤差大的問(wèn)題。但是，在整體張拉前，由于每根鋼絞線的初始受力并不完全一致，張拉時(shí)往往會(huì)出現(xiàn)鋼絞線最終受力不均勻的現(xiàn)象，甚至出現(xiàn)一些鋼絞線因?yàn)槭芰^(guò)大而斷絲的問(wèn)題。

夜郎湖大橋在扣錨索張拉時(shí)成功運(yùn)用了群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊施工技術(shù)。在斜拉扣掛群錨鋼絞線預(yù)緊過(guò)程中，利用自動(dòng)均勻預(yù)緊裝置，保證每孔單束鋼絞線都能快速達(dá)到初張拉力，實(shí)現(xiàn)群錨預(yù)應(yīng)力鋼絞線受力均勻一致，較人工單卡預(yù)緊鋼絞線施工效率更高、更精確，能有效避免當(dāng)前因人工操作誤差而造成預(yù)應(yīng)力施工病害問(wèn)題。

預(yù)緊千斤頂油缸采用蜂窩式結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在一圓柱體上按照規(guī)定的空間排布，精密加工出多個(gè)小油缸，并將所有小油缸的進(jìn)油腔、回油腔分別連通，與多個(gè)小活塞、密封板、堵頭等組成多個(gè)單根預(yù)緊千金頂。每個(gè)單根預(yù)緊千斤頂對(duì)應(yīng)預(yù)緊一根鋼絞線。根據(jù)連通器原理，在一密閉容器里，壓力處處相等，從而可確保每個(gè)單根預(yù)緊千斤頂輸出相等的預(yù)緊力，即鋼絞線預(yù)緊完成后，受力均勻一致。自動(dòng)預(yù)緊設(shè)備構(gòu)造原理如圖11所示，自動(dòng)預(yù)緊現(xiàn)場(chǎng)施工圖如圖12所示。

1、鋼絞線 3、單孔工具錨 8、預(yù)緊千斤頂 13、撐腳 14、防松錨圖11 自動(dòng)預(yù)緊設(shè)備構(gòu)造原理Figure 11 Construction principle of automatic pre-tightening equipment

圖12 自動(dòng)預(yù)緊現(xiàn)場(chǎng)施工圖Figure 12 Automatic pre-tightening of site construction drawing

3 大橋施工控制監(jiān)測(cè)結(jié)果

基于夜郎湖大橋構(gòu)造與施工特點(diǎn)，在主拱圈懸臂施工過(guò)程中，夜郎湖大橋采用新型三角桁架掛籃進(jìn)行主拱圈混凝土懸澆施工，同時(shí)采用斜拉扣掛自平衡張拉、塔偏實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)技術(shù)及群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊施工關(guān)鍵技術(shù)，對(duì)主拱圈的線形、扣塔偏位以及臨時(shí)扣錨索索力等監(jiān)控內(nèi)容進(jìn)行有效調(diào)整和控制，確?？鬯爸鞴叭υ谑┕み^(guò)程中始終處于受控狀態(tài)，滿足設(shè)計(jì)以及建造要求。

3.1 扣錨索索力

在鋼筋混凝土拱圈掛籃懸臂澆筑施工過(guò)程中，由于拱圈內(nèi)沒(méi)有布置縱向預(yù)應(yīng)力筋，扣索力大小對(duì)拱圈結(jié)構(gòu)的受力和線形影響顯著，索力調(diào)整稍有偏差，混凝土主拱圈就會(huì)出現(xiàn)開(kāi)裂現(xiàn)象?？坼^索作為拱橋主拱圈懸臂澆筑過(guò)程中的重要臨時(shí)支承結(jié)構(gòu)，可通過(guò)對(duì)臨時(shí)索索力進(jìn)行調(diào)整，控制主拱圈的線形、應(yīng)力以及扣塔偏位。然后，實(shí)際施工過(guò)程中，實(shí)測(cè)索力往往與理論索力存在出入，從而影響主拱圈松索成拱后的受力狀態(tài)，因此必須對(duì)扣錨索索力進(jìn)行監(jiān)測(cè)。夜郎湖大橋扣錨索均采用一次張拉，由于扣錨索在張拉過(guò)程中采用了扣錨索自平衡張拉以及群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊新技術(shù)，且監(jiān)控單位通過(guò)采用索力動(dòng)測(cè)儀對(duì)張拉索力進(jìn)行實(shí)測(cè)復(fù)核，保證了扣錨索力精準(zhǔn)張拉，實(shí)測(cè)索力與理論索力偏差基本控制在2%之內(nèi)，滿足規(guī)范要求。

3.2 扣塔偏位

夜郎湖大橋扣塔由空心鋼管及型鋼搭建而成，懸臂施工中扣塔的偏位將直接影響扣塔應(yīng)力及主拱圈高程，施工必須嚴(yán)格控制，根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》，扣塔頂沿橋軸線偏位須控制在3 cm內(nèi)。夜郎湖扣塔偏位采用“雙控”，即在采用扣塔位移實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)塔偏，自動(dòng)報(bào)警的同時(shí)，亦采用傳統(tǒng)測(cè)量方法來(lái)校核扣塔偏位。為避免日照溫差影響，人工測(cè)量選擇在上午7:00之前或下午6:00后。現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量過(guò)程中，實(shí)測(cè)最大扣塔偏位2.9 cm，最小不到1 cm，均滿足設(shè)計(jì)和施工控制要求。

3.3 主拱圈松索成拱線形

在主拱圈懸澆施工過(guò)程中，主拱圈線形受混凝土節(jié)段重量、扣錨索力以及塔架偏位等因素影響。夜郎湖大橋主拱圈通過(guò)采用新型三角桁架掛籃進(jìn)行澆筑施工，新型掛籃能很好適用于本工程大節(jié)段懸澆施工，承受重達(dá)近190 t的懸澆重量，具有強(qiáng)度高、剛度大、變形較小，保證了拱圈懸臂施工中線形平順，不出現(xiàn)過(guò)度撓曲。而扣錨索自平衡分級(jí)智能張拉和群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊新技術(shù)，通過(guò)對(duì)扣塔偏位和扣錨索索力實(shí)現(xiàn)精準(zhǔn)控制，確保了主拱圈松索成拱線形的合理平順，未出現(xiàn)“馬鞍形”拱圈線形。在主拱圈合龍拆除扣錨索后對(duì)全橋進(jìn)行通測(cè)，測(cè)點(diǎn)布置在每個(gè)節(jié)段頂板外側(cè)、中間及內(nèi)側(cè)。實(shí)測(cè)值與理論值最大差僅為2.5 cm，滿足規(guī)范要求，證明主拱圈線形控制良好，未出現(xiàn)“馬鞍形”。松索成拱后主拱圈線形圖如圖13所示。

圖13 松索成拱后主拱圈線形Figure 13 Alignment of main arch ring after loose cable arching

4 結(jié)語(yǔ)

夜郎湖大橋斜拉扣掛掛籃懸澆施工過(guò)程中，創(chuàng)造性地采用了新型三角桁架掛籃施工技術(shù)，克服了現(xiàn)有三角桁架掛籃剛度小，承載力低的問(wèn)題，通過(guò)對(duì)錨吊桿錨固位置的優(yōu)化改進(jìn)，改善了拱圈懸臂端局部受力性能，拱圈混凝土澆筑質(zhì)量得到保證，拱圈線形得以控制。通過(guò)采用斜拉扣掛自平衡張拉、塔偏實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)及群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊新技術(shù)進(jìn)行懸臂施工，保證了主拱圈懸臂施工中扣塔受力平衡、扣錨索索力實(shí)測(cè)值與理論值偏差在精度要求范圍內(nèi)，進(jìn)而確保了主拱圈松索成拱線形滿足設(shè)計(jì)要求。新型三角桁架掛籃懸澆施工技術(shù)、斜拉扣掛自平衡張拉、塔偏實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)技術(shù)及群錨鋼絞線自動(dòng)均勻連續(xù)預(yù)緊新技術(shù)在大跨度混凝土拱橋地成功應(yīng)用，極大地提高了施工效率，減少了安全事故，保障了拱橋施工安全及建設(shè)質(zhì)量。夜郎湖大橋已于2018年8月順利通車(chē)，成橋后線形與內(nèi)力均滿足規(guī)范要求。本文成果可為今后同類(lèi)型工程提供有益借鑒。