曾 國(guó)，王 曉，劉守文，劉 斌，張 崧，劉 波，隗 震，王 卓，黎淑娟

（1.國(guó)網(wǎng)湖北省電力有限公司黃石供電公司，湖北 黃石435000；2.國(guó)網(wǎng)湖北省電力有限公司，湖北 武漢430074；3.南瑞集團(tuán)有限公司（國(guó)網(wǎng)電力科學(xué)研究院有限公司），湖北 武漢430074；4.哈爾濱供電公司，黑龍江 哈爾濱150006）

0 引言

金屬氧化鋅避雷器（MOV）作為一種釋放過(guò)電壓能量的裝置，連接于導(dǎo)線與地之間，與被保護(hù)設(shè)備并聯(lián)，可保護(hù)發(fā)電機(jī)、變壓器、輸電線路等免受操作過(guò)電壓及雷電過(guò)電壓的侵害，因此，大量的避雷器被投入電網(wǎng)運(yùn)行［1-4］。避雷器性能的優(yōu)劣關(guān)系著電網(wǎng)運(yùn)行的安全與穩(wěn)定［5-6］，所以對(duì)于投運(yùn)時(shí)間過(guò)久的避雷器，掌握其運(yùn)行狀態(tài)（是否存在受潮、老化現(xiàn)象或氧化鋅電阻片的非線性發(fā)生變化等）至關(guān)重要。

受潮、老化、短路和異常運(yùn)行等事件是避雷器發(fā)生絕緣故障的主要原因［1］，其中避雷器電阻片受潮主要由密封不嚴(yán)和制造工藝問(wèn)題引起，使得流過(guò)避雷器的泄漏電流異常增大，即導(dǎo)致電阻片有功損耗增大，可能造成熱擊穿或爆炸［7］；另外，避雷器長(zhǎng)期運(yùn)行的過(guò)程中，由于雜散電容的存在或短路的發(fā)生使得避雷器電阻片上電位分布不均勻，導(dǎo)致部分電阻片承受過(guò)高電壓，引起發(fā)熱，同時(shí)，也會(huì)使避雷器的伏安特性發(fā)生相應(yīng)改變，進(jìn)而引起電阻片老化［8-10］；除此之外，異常運(yùn)行會(huì)引起避雷器表面電位不相等，導(dǎo)致避雷器內(nèi)外形成較大的電勢(shì)差，造成避雷器內(nèi)部局部放電［11］，甚至損壞，嚴(yán)重影響電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行［12］。

避雷器能否可靠運(yùn)行，是影響電力系統(tǒng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要因素。而對(duì)運(yùn)行中的避雷器進(jìn)行狀態(tài)在線監(jiān)測(cè)是保證其安全運(yùn)行的重要手段。紅外檢測(cè)技術(shù)具有不停電、不取樣、不接觸、成本低、實(shí)用性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，已廣泛應(yīng)用于電力設(shè)備的故障診斷［13-15］。因此，基于紅外熱像檢測(cè)技術(shù)，對(duì)避雷器的故障進(jìn)行在線監(jiān)測(cè)，對(duì)有效延長(zhǎng)避雷器的使用壽命、降低人力成本和物力損失具有重要意義。關(guān)于避雷器溫度場(chǎng)的計(jì)算，1980 年Tominage 等［16］假設(shè)電阻片功率損耗為溫度的指數(shù)函數(shù)，外套散熱為溫度的線性函數(shù)，利用發(fā)-散熱曲線分析了避雷器的平衡狀態(tài)；Lat 等［17］為了分析避雷器的熱特性，提出了用類(lèi)似求解電路的方法對(duì)由熱壓源、熱阻和熱容組成的熱路模型進(jìn)行近似計(jì)算，熱路各組成部分對(duì)應(yīng)避雷器的各元件。目前，對(duì)避雷器溫升的計(jì)算主要基于試驗(yàn)［18-19］和熱路模型法［20］。近年來(lái)，隨著數(shù)值計(jì)算技術(shù)的發(fā)展，有限元法、熱電耦合法在電氣設(shè)備的溫度場(chǎng)計(jì)算中得到了廣泛的應(yīng)用［21-25］。

何金良等利用有限元法計(jì)算了合成套ZnO限壓器的二維溫度場(chǎng)；楊雅倩等利用有限元法對(duì)500 kV 及1 000 kV 變電站用氧化鋅避雷器模型進(jìn)行熱電耦合，仿真計(jì)算了MOV在正常工況、閥片老化及受潮3種情況下的電位、場(chǎng)強(qiáng)及溫度分布，通過(guò)綜合分析電位、場(chǎng)強(qiáng)及溫度分布判別避雷器的絕緣狀態(tài)；張丕沛根據(jù)500 kV 和1 000 kV 變電站用及800 kV 直流母線避雷器實(shí)際結(jié)構(gòu)，搭建了三維有限元計(jì)算模型，分析了避雷器不同位置短路及不同節(jié)受潮時(shí)的電位分布；楊青利用有限元法分析了MOA外表面的溫度分布規(guī)律，同時(shí)考慮了環(huán)境溫度、風(fēng)速、太陽(yáng)輻射等因素對(duì)避雷器內(nèi)部傳熱及外表面溫度分布的影響；溫慧等結(jié)合避雷器熱傳遞過(guò)程，闡述了有限元法計(jì)算避雷器溫度場(chǎng)的原理，針對(duì)新型避雷器模型進(jìn)行瞬態(tài)溫度場(chǎng)仿真，分析了避雷器的溫度分布和散熱規(guī)律［26-30］。

綜上所述，雖然國(guó)內(nèi)外對(duì)MOV溫升特性開(kāi)展了大量研究，但針對(duì)受潮程度對(duì)避雷器溫升的影響缺乏系統(tǒng)的研究。因此有必要對(duì)避雷器在不同受潮故障類(lèi)型下的溫升特性開(kāi)展系統(tǒng)研究，從而為避雷器運(yùn)行狀態(tài)的紅外熱像診斷提供理論依據(jù)。

1 避雷器溫升計(jì)算方法

針對(duì)500 kV 變電站用氧化鋅避雷器，采樣電-熱耦合方法，仿真分析氧化鋅避雷器不同位置受潮時(shí)的溫升特性，具體計(jì)算流程如圖1所示。

圖1 氧化鋅避雷器穩(wěn)態(tài)溫度仿真計(jì)算流程Fig.1 Steady state temperature simulation calculation process of Zinc oxide arrester

電磁場(chǎng)分析的要點(diǎn)是麥克斯韋方程組，其描述了變化的電場(chǎng)會(huì)激發(fā)磁場(chǎng)，而變化的磁場(chǎng)也會(huì)感應(yīng)產(chǎn)生電場(chǎng)，電場(chǎng)、磁場(chǎng)不是獨(dú)立的，它們彼此相互聯(lián)系、相互影響進(jìn)而構(gòu)成一個(gè)統(tǒng)一體，即電磁場(chǎng)。麥克斯韋方程組微分形式為：

當(dāng)要分析的電磁場(chǎng)接近于穩(wěn)態(tài)時(shí)，位移電流密度與傳導(dǎo)電流密度的值比較起來(lái)可以完全被忽略，即忽略由變化的電場(chǎng)產(chǎn)生的磁場(chǎng)，則麥克斯韋方程組（1）表示為：

引入輔助方程：

式（3）中：σ為避雷器電阻片的電導(dǎo)率，S/m。

把電場(chǎng)強(qiáng)度E 作為待求解物理量，則避雷器在正弦時(shí)變場(chǎng)中電場(chǎng)的傳播過(guò)程為：

由于功率損耗為計(jì)算溫升的“熱源”，則避雷器電阻片單位面積功率損耗P可表示為：

對(duì)于避雷器穩(wěn)態(tài)溫度場(chǎng)的傳熱分析，根據(jù)傳熱學(xué)理論，避雷器的熱傳導(dǎo)過(guò)程包括：電阻片、套管、環(huán)氧管、傘裙、法蘭等固體之間的導(dǎo)熱和法蘭、傘裙與環(huán)境之間的自然對(duì)流換熱，而避雷器的熱傳導(dǎo)遵循傅里葉定律：

2 避雷器模型及參數(shù)設(shè)置

本文采用型號(hào)為Y20W-444/1106 的500 kV 氧化鋅避雷器模型。MOV主要組成部分有：電阻片、套管、環(huán)氧管、硅橡膠傘裙、法蘭（A、B、C、D）、均壓環(huán)等，其材料屬性見(jiàn)表1所示。為具體研究避雷器內(nèi)外部溫升分布特性，后續(xù)主要取電阻片軸向路徑m-n 和避雷器外表面路徑fs 兩條路徑進(jìn)行分析。氧化鋅避雷器模型、主要組成部分以及路徑如圖2所示。

圖2 氧化鋅避雷器模型、組成部分、路徑示意圖Fig.2 Zinc oxide arrester model,components and path diagram

時(shí)諧場(chǎng)計(jì)算時(shí)，采用軸對(duì)稱模型進(jìn)行分析，避雷器各組成部分相對(duì)介電常數(shù)及電阻率的設(shè)置如表1所示，對(duì)法蘭A 及均壓環(huán)加載正弦交流電壓，幅值為500/ 3 × 2 kV，頻率為50 Hz，法蘭D 加載0 V；通過(guò)時(shí)諧場(chǎng)計(jì)算獲得電阻片熱功率后，以電阻片產(chǎn)生的熱功率作為發(fā)熱源，計(jì)算避雷器的溫度場(chǎng)，環(huán)境溫度設(shè)置為20 ℃，MOV 外表面的對(duì)流換熱系數(shù)取4 W/（m2·℃）。

表1 避雷器電-溫度場(chǎng)仿真材料屬性Table 1 Material properties of arrester's electrical-temperature field simulation

3 避雷器溫升計(jì)算

3.1 正常條件下避雷器溫升特性

正常條件下，避雷器的溫度分布如圖3所示，最高溫度為20.011 7 ℃，溫升僅為0.011 7 ℃，可見(jiàn)在正常運(yùn)行情況下，避雷器的溫升較低；相關(guān)研究表明：330～500 kV 的MOV 在最高運(yùn)行電壓下可能出現(xiàn)的最高溫升一般不超過(guò)4.0～5.3 ℃。

圖3 正常避雷器的溫度分布Fig.3 Normal temperature distribution of arrester

圖4為避雷器電阻片路徑m-n和外表面路徑fs上的溫度分布，由圖4可知：避雷器上節(jié)電阻片整體溫度高于下兩節(jié)，最大溫度約為20.01153 ℃，這是因?yàn)楸芾灼鲗?duì)地存在雜散電容，使得靠近高壓端的上節(jié)電阻片承受的電壓較高，有功損耗更大，導(dǎo)致上節(jié)電阻片的整體溫度更高；3節(jié)電阻片中，溫度最大值均出現(xiàn)在中間位置且向兩端減小，這是由于電阻片兩端的法蘭散熱效果較好，故靠近法蘭的電阻片溫度較低。避雷器外表面法蘭溫度明顯高于傘裙，最大溫度為20.007 ℃，且上節(jié)避雷器兩端法蘭A 和B 的溫度更高，避雷器內(nèi)部的溫升約是外表面溫升的1.6倍。

圖4 路徑m-n和fs上的溫度分布Fig.4 Temperature distribution on paths M-N and FS

3.2 故障設(shè)置方法

當(dāng)MOV因各種原因造成內(nèi)部受潮時(shí)，會(huì)導(dǎo)致電阻片側(cè)面或瓷套內(nèi)壁沿面放電，引起局部輕度發(fā)熱，嚴(yán)重時(shí)會(huì)產(chǎn)生沿面閃絡(luò)。在避雷器受潮早期，水分進(jìn)入避雷器內(nèi)部，使得流過(guò)避雷器的泄漏電流增大，導(dǎo)致避雷器溫度升高；當(dāng)避雷器嚴(yán)重受潮時(shí)，電阻片的電導(dǎo)率增大，使流過(guò)MOV 的阻性電流分量接近或超過(guò)容性電流，從而導(dǎo)致溫度升高。為此，將避雷器的受潮程度分為：輕度受潮和嚴(yán)重受潮兩種情況。當(dāng)避雷器輕度受潮時(shí)，大量水珠以水帶的形式凝結(jié)在電阻片表面，輕度受潮的避雷器經(jīng)過(guò)適當(dāng)處理還可以繼續(xù)使用；當(dāng)避雷器嚴(yán)重受潮時(shí)，電阻片的電阻將會(huì)減小，避雷器嚴(yán)重受潮節(jié)的電阻約減小99.3%，嚴(yán)重受潮的避雷器應(yīng)立即采取措施消缺或退出運(yùn)行。

為了模擬MOV輕度受潮時(shí)的溫升特性，將厚度為3 mm 的圓環(huán)形水帶附著在電阻片表面，其模型如圖5示。根據(jù)規(guī)程：正常運(yùn)行時(shí)，35 kV及以上避雷器絕緣電阻應(yīng)不低于2 500 MΩ，為了模擬MOV嚴(yán)重受潮時(shí)的溫升特性，取電阻片電阻約為0.23 MΩ。

圖5 避雷器輕度受潮時(shí)的水膜模型Fig.5 Water film model of arrester under mild damp

3.3 輕度受潮時(shí)避雷器溫升結(jié)果

當(dāng)MOV輕度受潮時(shí)，得到避雷器的溫度分布如圖6 所示，可明顯看出，受潮節(jié)電阻片的溫度較正常節(jié)高；避雷器上、中、下3 節(jié)分別受潮時(shí)的最高溫度分別為23.864 2 ℃、21.221 ℃、20.982 7 ℃，溫升分別為3.864 2 ℃、1.221 ℃、0.982 7 ℃，上節(jié)受潮時(shí)的溫升最大。整體來(lái)看，輕度受潮時(shí)避雷器的溫升較小，其最大溫升在允許的最高溫升之內(nèi)，可認(rèn)為輕度受潮對(duì)避雷器的溫升影響較小。

圖6 避雷器輕度受潮時(shí)的溫度分布Fig.6 Temperature distribution of arrester under mild damp

避雷器電阻片路徑m-n和外表面路徑fs上的溫度分布如圖7所示，當(dāng)避雷器上、中、下3節(jié)分別受潮時(shí)，避雷器內(nèi)部最大溫升分別為3.83 ℃、1.21 ℃、0.97 ℃，避雷器外表面上最大溫升分別為2.186 ℃、0.441 ℃、0.574 ℃，避雷器內(nèi)部最高溫升是外表面溫升的1.69～2.74 倍；當(dāng)避雷器上節(jié)受潮時(shí)，法蘭A、B 上的溫度升高，法蘭A 上溫升最大，約為2.186 ℃；中節(jié)受潮時(shí)，法蘭B、C 上溫升增加，兩者的溫升差14.3%；下節(jié)受潮時(shí)，法蘭C、D 上溫升增大，法蘭D 上溫升最大，溫升值約為0.574 ℃。

圖7 路徑m-n和fs上的溫度分布Fig.7 Temperature distribution on paths M-N and FS

3.4 重度受潮時(shí)避雷器溫升結(jié)果

當(dāng)避雷器嚴(yán)重受潮時(shí)，得到避雷器溫度分布如圖8所示，避雷器上、中、下3節(jié)分別受潮時(shí)的最大溫度分別為62.481 ℃、39.6393 ℃、31.3607 ℃，溫升分別為42.481 ℃、19.639 3 ℃、11.360 7 ℃，上節(jié)受潮時(shí)溫升最明顯。避雷器嚴(yán)重受潮時(shí)溫度明顯增大，可見(jiàn)嚴(yán)重受潮對(duì)避雷器的溫升影響較大。

圖9為避雷器電阻片路徑m-n和外表面路徑fs上的溫度分布，當(dāng)避雷器上、中、下3節(jié)分別嚴(yán)重受潮時(shí)，避雷器內(nèi)部最大溫升分別為42.32 ℃、19.5 ℃、11.26 ℃，外表面最大溫升分別為24.227 ℃、7.095 ℃、6.595 ℃，避雷器內(nèi)部溫升是外表面溫升的1.71～2.75倍；當(dāng)避雷器上節(jié)受潮時(shí)，法蘭A、B上的溫度升高，法蘭A 上溫升最大，且其溫升值較大，為24.227 ℃；中節(jié)受潮時(shí)，法蘭B、C 上溫升增加，兩者的溫升差15.7%；下節(jié)受潮時(shí)，法蘭C、D 上溫升增大，法蘭D 上溫升最大，其溫升值為6.595 ℃。

圖8 避雷器重度受潮時(shí)的溫度分布Fig.8 Temperature distribution of arrester under severe damp

圖9 路徑m-n和fs上溫度分布Fig.9 Temperature distribution on paths M-N and FS

3.5 小結(jié)

如圖10 所示，避雷器輕度受潮時(shí)，電阻片上的最高溫升為3.83 ℃，與正常電阻片上的溫升0.01153 ℃相比，溫升較??；重度受潮時(shí)，電阻片上最高溫度為42.32 ℃，與正常電阻片上的溫升相比，溫升非常明顯。當(dāng)避雷器輕度受潮時(shí)，上節(jié)受潮時(shí)內(nèi)部溫升比其他兩節(jié)受潮時(shí)高2.6 ℃～2.8 ℃；當(dāng)避雷器嚴(yán)重受潮時(shí)，上節(jié)受潮時(shí)內(nèi)部溫升比其他兩節(jié)受潮時(shí)高22.8～31.1 ℃，表明上節(jié)受潮時(shí)引起的溫升更為明顯。

圖11為正常與受潮時(shí)避雷器外表面的溫升變化。當(dāng)避雷器上節(jié)、中節(jié)、下節(jié)輕度受潮時(shí)，外表面最大溫升分別約為2.186 ℃、0.441 ℃、0.574 ℃，雖然與正常避雷器外表面溫升0.007 ℃相比，溫升并不是很明顯，但該溫升仍在紅外熱像儀的檢測(cè)精度范圍之內(nèi)，若能采用相關(guān)措施提高紅外檢測(cè)技術(shù)的精度，可對(duì)輕度受潮故障進(jìn)行檢測(cè)。

圖10 路徑m-n上溫度對(duì)比Fig.10 Temperature comparison on path M-N

圖11 路徑fs上溫度對(duì)比Fig.11 Temperature comparison on path FS

而當(dāng)避雷器上、中、下3 節(jié)分別嚴(yán)重受潮時(shí)，外表面的最大溫升分別為24.227 ℃、7.095 ℃、6.595 ℃，與正常避雷器外表面溫升相比，溫升增大極為明顯，采用紅外檢測(cè)可有效判斷避雷器的重度受潮缺陷。

4 結(jié)語(yǔ)

本文從理論上分析了避雷器溫度分布特性，結(jié)合500 kV典型避雷器參數(shù)搭建仿真模型，設(shè)置故障模型等效受潮避雷器，并進(jìn)行仿真。仿真結(jié)果表明，正常避雷器及受潮避雷器在溫升分布上存在明顯差異。通過(guò)避雷器外表面溫升的變化及整體溫升分布，可檢測(cè)避雷器各節(jié)的受潮情況，但針對(duì)輕度受潮溫升分部差別不大，需采用相關(guān)措施提高紅外的檢測(cè)精度。相關(guān)結(jié)論可為后續(xù)避雷器組紅外檢測(cè)缺陷診斷提供理論依據(jù)。

［參考文獻(xiàn)］（References）

［1］ 李學(xué)思，伍本才，茍雅江，等.高壓氧化鋅避雷器質(zhì)量調(diào)查結(jié)果及分析［J］.電瓷避雷器，1992，（02）：3-9.

［2］ 張露，汪濤，李華，等.三相電壓相角不平衡對(duì)避雷器在線監(jiān)測(cè)量的影響［J］.湖北電力，2018，42（05）：34-38，48.ZHANG Lu，WANG Tao，LI Hua，et al.Influence of threephase voltage phase angle unbalance on online monitoring quantity of arrester［J］.Hubei Electric Power，2018，42（05）：34-38，48.

［3］ 陳堃，宋宇，代維謙，等.高壓直流輸電技術(shù)發(fā)展及其工程應(yīng)用［J］.湖北電力，2018，42（04）：1-6.CHEN Kun，SONG Yu，DAI Weiqian，et al.Development and engineering application of HVDC transmission technology［J］.Hubei Electric Power，2018，42（04）：1-6.

［4］ 陳堃，胡偉，肖繁，等.高壓直流輸電系統(tǒng)典型閉鎖事件分析［J］.湖北電力，2017，41（11）：24-27，47.CHEN Kun，HU Wei，XIAO Fan，et al.Analysis of one typical blocking fault in HVDC transmission system［J］. Hubei Electric Power，2017，41（11）：24-27，47.

［5］ 中華人民共和國(guó)機(jī)械工業(yè)部.交流無(wú)間隙金屬氧化物避雷器：GB11032-1989［S］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1989.Ministry of Machine-Building Industry of the PRC. Metal oxide surge arresters without gaps for a.c.systems：GB11032-1989［S］.Beijing：China Machine Press，1989.

［6］ 束龍，謝齊家，周凱，等.1 000 kV 避雷器診斷性試驗(yàn)分析［J］.湖北電力，2018，42（02）：1-4.SHU Long，XIE Qijia，ZHOU Kai，et al.Diagnostic test and analysis on 1 000 kV lightning arrester［J］.Hubei Electric Power，2018，42（02）：1-4.

［7］ 陳繼東，周龍.MOV 老化與受潮性的實(shí)驗(yàn)研究［J］.電瓷避雷器，1999，（06）：30-32.

［8］ 韓社教，李平舟，路彥峰，等.1 000 kV 立柱式氧化鋅避雷器三維電位分布計(jì)算及均壓環(huán)設(shè)計(jì)［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2007，27（27）：50-55.HAN Shejiao，LI Pingzhou，LU Yanfeng，et al.3D potential distribution calculation and design of grading rings for posttype ZnO Surge arrester for 1 000 kV substation［J］.Proceedings of the CSEE，2007，27（27）：50-55.

［9］ 韓社教，戴棟，馬西奎，等.應(yīng)用有限元法計(jì)算氧化鋅避雷器電位分布［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2001，21（12）：105-108，114.HAN Shejiao，DAI Dong，MA Xikui，et al.Calculation of potential distribution for zinc-oxide surge arrester by finite eiement method［J］.Proceedings of the CSEE，2001，21（12）：105-108，114.

［10］ Kumar U.，Mogaveera V.. Voltage distribution studies on ZnO arresters ［J］. IEE proceedings. Generation，transmission，and distribution，2002，149（04）：457-462.

［11］ 張搏宇，李光范，張翠霞，等.污穢條件下避雷器的內(nèi)部溫升研究［J］.高電壓技術(shù)，2011，37（08）：2065-2072.ZHANG Boyu，LI Guangfan，ZHANG Cuixia，et al.Internal temperature rise of MOA under pollution condition［J］.High Voltage Engineering，2011，37（08）：2065-2072.

［12］ 顏文，李蔚君.劣化了的500 kV 交流系統(tǒng)用無(wú)間隙金屬氧化物避雷器的試驗(yàn)研究［J］.中國(guó)電力，2002，35（07）：56-61.

［13］ 陳寶怡.紅外診斷技術(shù)在高壓斷路器內(nèi)部發(fā)熱故障中的應(yīng)用［J］.高壓電器，2011，47（05）：92-95，99.CHEN Baoyi.Application of infrared diagnostic technology in high voltage circuit breaker internal heat fault［J］.High Voltage Apparatus，2011，47（05）：92-95，99.

［14］ 趙夢(mèng).基于紅外圖像的電力設(shè)備故障分析研究［D］.西安：西安理工大學(xué)，2020.ZHAO Meng.Research on fault analysis of power epuipment based on infrared image［D］.Xi’an：Xi’an University of Technology，2020.

［15］ 王旭紅，李浩，樊紹勝，等.基于改進(jìn)SSD的電力設(shè)備紅外圖像異常自動(dòng)檢測(cè)方法［J］.電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2020，35（S1）：302-310.WANG Xuhong，LI Hao，F(xiàn)AN Shaosheng，et al.Infrared image anomaly automatic detection method for power equipment based on improved single shot multi box detection［J］.Transactions of China Electrotechnical Society，2020，35（S1）：302-310.

［16］ Tominaga S，Shibuya Y，F(xiàn)ujiwara Y，et al.Stability and long term degradation of metal oxide surge arresters［J］.IEEE Transactions on Power Apparatus&Systems，2007，99（04）：1548-1556.

［17］ Lat M. V..Analytical method for performance prediction of metal oxide surge arresters［J］. IEEE Power Engineering Review1985，5（10）：27.

［18］ 魯莽，何金良，劉勵(lì).110 kV 復(fù)合絕緣外套氧化鋅避雷器的散熱性能［J］.高電壓技術(shù)，1997，23（03）：63-64.LU Mang，HE Jinliang，LIU Li. The thermal dispersion ability of 110 kV polymer zno surge arrester［J］. High Voltage Engineering，1997，23（03）：63-64.

［19］ PENG Long，LI Yu，XU Dangguo，et al. Research on temperature distribution characteristics of arrester varistors［J］.Insulators and Surge Arresters，2014，（03）：84-87，95.

［20］ 文遠(yuǎn)芳.MOA 中MOV 柱的溫度分布研究［J］.電瓷避雷器，1994，（02）：41-43.

［21］ 賈文卓.基于ANSYS 的開(kāi)關(guān)柜電場(chǎng)與溫度場(chǎng)仿真計(jì)算［D］.天津：天津大學(xué)，2013.

［22］ 李偉力，丁樹(shù)業(yè)，靳慧勇.基于耦合場(chǎng)的大型同步發(fā)電機(jī)定子溫度場(chǎng)的數(shù)值計(jì)算［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2005，25（13）：129-134.LI Weili，DING Shuye，JIN Huiyong.Numerical calculation of large synchronous generator stator temperature fields based on coupled fields［J］.Proceedings of the CSEE，2005，25（13）：129-134.

［23］ 溫志偉，顧國(guó)彪，王海峰.浸潤(rùn)式與強(qiáng)迫內(nèi)冷結(jié)合的蒸發(fā)冷卻汽輪發(fā)電機(jī)定子三維溫度場(chǎng)計(jì)算［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2006，26（23）：133-138.WEN Zhiwei，GU Guobiao，WANG Haifeng.Calculation of 3D thermal field in the stator of turbo-generator with immersion evaporative-cooling system and forced innercooling［J］. Proceedings of the CSEE，2006，26（23）：133-138.

［24］ 路義萍，李偉力，馬賢好，等.大型空冷汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子溫度場(chǎng)數(shù)值模擬［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2007，27（12）：7-13.LU Yiping，LI Weili，MA Xianhao，et al. Numerical simulation of temperature field in rotor of large turbo generator with air-coolant［J］.Proceedings of the CSEE，2007，27（12）：7-13.

［25］ 張搏宇，李光范，陳立棟，等.避雷器及其比例單元的散熱特性研究［J］.電瓷避雷器，2010，（04）：46-50.ZHANG Boyu，LI Guangfan，CHEN Lidong，et al.Study on the thermal dispersion ability of MOA and MOA section［J］.Insulators and Surge Arresters，2010，（04）：46-50.

［26］ 吳維韓，何金良，高玉明，等.合成套氧化鋅限壓器的熱特性研究-第一部分：限壓器熱特性研究的有限元法及其散熱特性［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，1996，16（02）：110-113，118.WU Weihan，HE Jinliang，GAO Yuming，et al.Study on thermal characteristics of zinc oxide voltage limiter with synthetic sleeve-part 1：finite element method for thermal characteristics of voltage limiter and its heat dissipation［J］.Proceedings of the CSEE，1996，16（02）：110-113，118.

［27］ 吳維韓，何金良，高玉明，等.合成套氧化鋅限壓器的熱特性研究-第二部分：閥片功率損耗的模型及限壓器熱穩(wěn)定性能［J］.中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，1996，16（02）：114-118.WU Weihan，HE Jinliang，GAO Yuming，et al.Study on thermal characteristics of zinc oxide voltage limiter with synthetic sleeve-Part 2：Power loss model of valve plate and thermal stability performance of pressure limiter［J］.Proceedings of the CSEE，1996，16（02）：114-118.

［28］ 周沛洪，修木洪，谷定燮，等.±800 kV直流系統(tǒng)過(guò)電壓保護(hù)和絕緣配合研究［J］.高電壓技術(shù)，2006，32（12）：125-132.ZHOU Peihong，XIU Muhong，GU Dingxie，et al.Study on overvoltage protection and insulation coordination for ±800 kV HVDC transmission system ［J］. High Voltage Engineering，2006，32（12）：125-132.

［29］ 楊雅倩.超/特高壓氧化鋅避雷器絕緣劣化特性多物理場(chǎng)分析［D］.長(zhǎng)沙：長(zhǎng)沙理工大學(xué)，2018.YANG Yaqian. Analysis of multi-physics field on the insulation deterioration of EHV or UHV ZnO surge arresters［D］：Changsha：Changsha University of Science &Technology，2018.

［30］ 張丕沛.超特高壓交直流氧化鋅避雷器不同運(yùn)行狀況下電位分布仿真計(jì)算研究［D］.武漢：華中科技大學(xué)，2017.ZHANG Pipei.Research of potential distribution of ultra and extra ZnO AC/DC arrester under different conditions［D］.Wuhan：Huazhong University of Science & Technology，2017.