郭延華，李樂昱，喬趁

(1.河北工程大學(xué) 土木工程學(xué)院，河北 邯鄲 056038；2.北京科技大學(xué) 土木與資源工程學(xué)院，北京 100083)

0 引 言

隨著煤礦開采深度增加和強(qiáng)度加大[1]，沖擊地壓給煤礦開采的安全性帶來巨大挑戰(zhàn)。沖擊地壓是煤(巖)體積蓄的彈性能瞬間釋放而產(chǎn)生的一種復(fù)雜的非線性動(dòng)力災(zāi)害現(xiàn)象[2-4]，發(fā)生前一般沒有明顯的宏觀征兆，破壞在瞬間完成[5-6]，通常在現(xiàn)場難以觀測，因此，對沖擊地壓進(jìn)行模擬試驗(yàn)和理論探索十分必要。

近年來，眾多學(xué)者對煤礦中沖擊地壓導(dǎo)致的破壞問題進(jìn)行了深入研究。試驗(yàn)方面，蔣長寶等[7]在初始圍壓和瓦斯壓力的不同組合條件下，分析不同卸圍壓速度對含瓦斯煤(巖)體力學(xué)和瓦斯?jié)B透特征的影響；許江等[8]采用加軸壓、卸圍壓應(yīng)力控制方式開展煤(巖)體加卸載試驗(yàn)，對加卸載條件下煤巖變形特性和滲透特征的演化規(guī)律進(jìn)行探究；趙宏剛等[9]在考慮實(shí)際開采方式條件下，進(jìn)行軸壓升高和圍壓降低的加卸載試驗(yàn)，研究了不同加卸載速率下原煤的力學(xué)特性；朱廣安等[10]對煤樣進(jìn)行真三軸超應(yīng)力卸載下的沖擊破壞研究，揭示了圍壓對煤層的作用及方式。理論研究方面，由于沖擊地壓是一種非連續(xù)非線性現(xiàn)象，具有很強(qiáng)的突發(fā)性，傳統(tǒng)的彈塑性理論不能很好地對其進(jìn)行解釋，而突變理論是研究非線性系統(tǒng)問題的有力工具[11]。張曉君[12]通過突變理論計(jì)算出圍巖卸載巖爆下的劈裂突變模型，得到了卸載條件下的劈裂巖爆的必要及充分條件；高曉東等[13]利用尖點(diǎn)突變模型對煤柱沖擊地壓失穩(wěn)條件進(jìn)行理論推導(dǎo)，得出Z形煤柱沖擊地壓與影響因素的關(guān)系式；劉少虹[14]通過時(shí)效損傷模型和尖點(diǎn)突變理論建立的非線性動(dòng)力學(xué)模型，得出動(dòng)靜載荷與井下煤(巖)體結(jié)構(gòu)間的相互作用是影響動(dòng)載誘發(fā)沖擊地壓的關(guān)鍵因素；江文武等[15]將巖體破裂失穩(wěn)參數(shù)與尖點(diǎn)突變模型相結(jié)合，對巖體的失穩(wěn)破壞進(jìn)行了預(yù)測。

在煤(巖)體能量積聚和突然釋放過程中，對其變化情況和破壞機(jī)制認(rèn)識(shí)不夠深入，特別是煤(巖)體內(nèi)部微裂紋的擴(kuò)展與沖擊過程之間關(guān)系尚不明確，且從煤巖試件瞬間卸載動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)角度研究沖擊地壓機(jī)理的文獻(xiàn)比較少。因此，本文采用相似材料制成立方體試件，代替煤巖試樣，解決了礦井中立方體煤樣試件制作、成形較為困難的難題：一是試件會(huì)出現(xiàn)不規(guī)則現(xiàn)象；二是會(huì)出現(xiàn)不成形現(xiàn)象，特別是脆性煤難于制作。通過自行設(shè)計(jì)加工的試驗(yàn)裝置開展瞬間卸載動(dòng)力學(xué)試驗(yàn)，深入研究煤(巖)體材料瞬間破壞前后的應(yīng)力、應(yīng)變變化情況和變形破壞特征，并進(jìn)行定量描述，最后結(jié)合突變理論對試驗(yàn)機(jī)理進(jìn)行分析。

1 瞬間卸載試驗(yàn)

1.1 相似材料的確定

從具有沖擊地壓發(fā)生的礦井中選取煤巖樣本，進(jìn)行基本力學(xué)性能試驗(yàn)，獲得相關(guān)試驗(yàn)參數(shù)。按照一定相似比采用石膏、砂、松香、樹脂等相似材料按照不同配合比制作成φ50 mm×100 mm的圓柱形試件，進(jìn)行單軸抗壓全程試驗(yàn)，同一配合比的試驗(yàn)次數(shù)不少于5次，相似材料配合比見表1，單軸抗壓試驗(yàn)所得材料物理力學(xué)參數(shù)見表2。

表1 相似材料配合比

表2 試件物理力學(xué)參數(shù)

1.2 試驗(yàn)加載裝置和方法

瞬間卸載試驗(yàn)加載裝置的尺寸嚴(yán)格控制為100 mm×100 mm×100 mm，并使內(nèi)部空間光滑平整，保證加載時(shí)能夠與試件緊密貼合。上承壓板可直接放置在試件上，后側(cè)面、左右側(cè)面鋼板和下承壓板需焊接在一起，前側(cè)面鋼板通過高強(qiáng)螺栓與主體連接，如圖1所示。

試驗(yàn)加載時(shí)，電子萬能試驗(yàn)機(jī)的剛性壓頭通過上承壓板直接壓到試件上，進(jìn)行垂直加載，試件的垂向應(yīng)力應(yīng)變可直接通過試驗(yàn)機(jī)系統(tǒng)本身獲得。當(dāng)垂向壓力達(dá)到設(shè)計(jì)值時(shí)，液壓裝置使可拆卸螺栓從預(yù)留的缺口處脫離，打開前側(cè)面鋼板，瞬間卸除橫向荷載，使試件由三向受壓狀態(tài)瞬間變成雙向受壓狀態(tài)，通過該試驗(yàn)可模擬開挖導(dǎo)致的巷道表面圍巖變形破壞和應(yīng)力瞬間變化過程。

1-下承壓板；2-左右固定鋼板；3-后面固定鋼板；4-前面活動(dòng)鋼板；5-加強(qiáng)肋板；6-立方體試件；7-固定螺栓；8-可拆卸螺栓；9-電阻應(yīng)變片圖1 瞬間卸載試驗(yàn)裝置

試驗(yàn)前預(yù)估立方體試件的單軸抗壓強(qiáng)度，并按照2倍左右設(shè)定初次豎向加載級(jí)，通過試驗(yàn)得到臨界卸載加載級(jí)后，再進(jìn)行正式試驗(yàn)。

正式試驗(yàn)時(shí)按照2.0 MPa或4.0 MPa的梯度逐漸增大豎向荷載，達(dá)到要求的加載級(jí)后，進(jìn)行橫向瞬間卸載試驗(yàn)。

除前面試壓得到的臨界荷載級(jí)別12.6 MPa以外，另以4.0 MPa為梯度，設(shè)8.0，16.0，20.0，24.0 MPa 4個(gè)加載級(jí)，豎向壓力達(dá)到相應(yīng)加載級(jí)后進(jìn)行瞬間卸載試驗(yàn)。

2 試驗(yàn)結(jié)果和分析

2.1 豎向應(yīng)力-豎向應(yīng)變關(guān)系

分別加載至前述5個(gè)加載級(jí)，然后瞬間卸除橫向荷載，其對應(yīng)的豎向應(yīng)力-豎向應(yīng)變關(guān)系曲線如圖2所示。

圖2 豎向應(yīng)力-豎向應(yīng)變關(guān)系曲線

分析24 MPa加載級(jí)可得，隨著豎向荷載逐步增大，豎向應(yīng)力-豎向應(yīng)變關(guān)系曲線大致經(jīng)歷了4個(gè)階段。

第1階段，OA段。開始加載時(shí)，隨著豎向應(yīng)力增加，豎向應(yīng)變隨之增大，曲線斜率較小，這是因?yàn)樵噳K中微孔隙迅速閉合。本階段瞬間卸載，試件不破壞。

第2階段，AB段。隨著豎向應(yīng)力進(jìn)一步增加，曲線斜率逐漸變大，此時(shí)試件被壓密，并開始橫向變形。本階段瞬間卸載，試件同樣不破壞。

第3階段，BC段。曲線斜率基本保持穩(wěn)定，曲線段較長，這是由于試件進(jìn)一步被壓密，橫向穩(wěn)定變形所致。本階段結(jié)束前后瞬間卸載，試件卸載面開始出現(xiàn)片狀彈射破壞現(xiàn)象。

第4階段，C點(diǎn)以后。曲線斜率再次逐漸變大，試件已經(jīng)基本被壓密，豎向變形越來越難。本階段瞬間卸載，試件卸載面會(huì)出現(xiàn)邊緣層狀潰折彈出、邊緣整體沖出等變形和破壞現(xiàn)象。

故在8.0 MPa加載級(jí)，曲線只出現(xiàn)前2個(gè)階段，瞬間卸載后試件不發(fā)生破壞；12.6 MPa加載級(jí)，曲線出現(xiàn)前3個(gè)階段，瞬間卸載后試件卸載面開始出現(xiàn)片狀彈射破壞現(xiàn)象；16.0 MPa加載級(jí)開始出現(xiàn)第4階段，瞬間卸載后試件卸載面出現(xiàn)邊緣層狀潰折彈出、邊緣整體沖出等破壞現(xiàn)象；在20.0，24.0 MPa加載級(jí)，曲線中4個(gè)階段都會(huì)出現(xiàn)，瞬間卸載后試件卸載面已發(fā)生破壞。分析可得，試件瞬間卸載破壞的豎向臨界應(yīng)力為12.6 MPa。

2.2 豎向應(yīng)力-橫向應(yīng)力關(guān)系

分別加載至前述5個(gè)加載級(jí)，然后瞬間卸除橫向荷載，對應(yīng)的豎向應(yīng)力-橫向應(yīng)力關(guān)系曲線如圖3所示。

同理，分析24.0 MPa加載級(jí)，隨著豎向荷載逐步加大，豎向應(yīng)力-橫向應(yīng)力關(guān)系曲線大致也經(jīng)歷了4個(gè)階段。

圖3 豎向應(yīng)力-橫向應(yīng)力關(guān)系曲線

第1階段，OA段。加載前橫向應(yīng)力為0，開始加載時(shí)，橫向應(yīng)力不增加至增加非常緩慢，這是由于試塊與加載裝置在側(cè)向存在一定間隙。試件側(cè)面與加載裝置之間經(jīng)歷了逐步接觸到緊密貼合的過程。

第2階段，AB段。隨著豎向應(yīng)力進(jìn)一步增高，曲線斜率逐漸變小，這是由于試件被壓密，橫向變形速率逐漸增大所致。

第3階段，BC段。曲線斜率基本保持穩(wěn)定，試件進(jìn)一步被壓密，橫向變形處于穩(wěn)定狀態(tài)，且本階段曲線段較長。

第4階段，C點(diǎn)以后部分。曲線斜率再次逐漸變大，試件已經(jīng)基本被壓密，豎向變形越來越難，導(dǎo)致橫向變形加速。

在卸載前一定范圍內(nèi)，豎向應(yīng)力與橫向應(yīng)力呈線性關(guān)系，隨著豎向應(yīng)力增大，橫向應(yīng)力在一段時(shí)間內(nèi)呈現(xiàn)線性增大。8.0 MPa加載級(jí)，曲線中只出現(xiàn)前2個(gè)階段，此時(shí)試件被壓密，未發(fā)生破壞；12.6 MPa加載級(jí)，曲線出現(xiàn)前3個(gè)階段，試件進(jìn)一步被壓密，開始出現(xiàn)片狀彈射現(xiàn)象；16.0 MPa加載級(jí)開始出現(xiàn)第4階段，試件橫向變形開始加速，即開始發(fā)生破壞；20.0，24.0 MPa加載級(jí)，曲線中4個(gè)階段都會(huì)出現(xiàn)，試件已發(fā)生破壞。

2.3 試件破壞形式及能量機(jī)制分析

試件在不同加載級(jí)條件下進(jìn)行卸載，其卸載面將產(chǎn)生不同的破壞狀態(tài)。對于受載試件，其能量演化主要有能量輸入、聚集、耗散和釋放4個(gè)過程。其中能量輸入全部看作試驗(yàn)機(jī)對試件做的功，一部分以彈性能積聚在試件內(nèi)部，瞬間卸載時(shí)釋放出來，其過程雙向可逆；另一部分以強(qiáng)度損失、裂紋擴(kuò)展的形式耗散掉，是不可逆過程。當(dāng)試件中積蓄的彈性能達(dá)到極限時(shí)，便會(huì)發(fā)生破壞，故試件破壞是能量驅(qū)動(dòng)的結(jié)果。由瞬間卸載試驗(yàn)得到3種典型的試件破壞特征照片，如圖4～6所示，并將試件瞬間卸載時(shí)卸載面的狀態(tài)劃分為以下4種：

(1)卸載面不破壞。豎向荷載較低，橫向瞬間卸載時(shí)，試件的卸載面變形不明顯，試件不破壞，伴隨有輕微響聲，甚至沒有響聲。這是由于豎向荷載較低，試件中積蓄的能量較小，基本都以彈性應(yīng)變能的形式儲(chǔ)存，耗散能為0主要對應(yīng)于試件內(nèi)部空隙被壓密，其內(nèi)部損傷和受壓變形很小。此時(shí)進(jìn)行橫向卸載其能量不足以使試件發(fā)生破壞。在8.0 MPa加載級(jí)瞬間卸載時(shí)，會(huì)出現(xiàn)此現(xiàn)象。

(2)卸載面片狀彈射。隨著豎向荷載增加，橫向瞬間卸載時(shí)，卸載面開始出現(xiàn)片狀彈射破壞現(xiàn)象，伴隨較大響聲。這是由于豎向荷載增加，試件吸收能量增多，但仍主要以彈性能方式存儲(chǔ)，其中一部分能量用于試件內(nèi)部裂紋產(chǎn)生所需的耗散能，隨著能量不斷增大，試件中存儲(chǔ)的彈性能達(dá)到極限，當(dāng)試件橫向瞬間卸載時(shí)，便向外界釋放能量使試件表面發(fā)生彈射破壞。在12.6 MPa加載級(jí)瞬間卸載時(shí)出現(xiàn)此破壞現(xiàn)象，如圖4所示。

圖4 側(cè)面片狀彈射破壞現(xiàn)象

(3)卸載面邊緣層狀潰折彈出。隨著豎向荷載的進(jìn)一步增加，橫向瞬間卸載時(shí)，卸載面出現(xiàn)邊緣層狀潰折彈出破壞現(xiàn)象，同時(shí)伴隨有更大的響聲。這是由于豎向荷載較大，試件中積蓄了大量的彈性能，其中用于耗散的能量也持續(xù)增加，導(dǎo)致試件中的裂隙沿層狀繼續(xù)擴(kuò)展，卸載時(shí)試件內(nèi)的動(dòng)能使卸載面邊緣產(chǎn)生類似板的壓縮潰折失穩(wěn)破壞，并被橫向彈出。在16.0,20.0 MPa加載級(jí)瞬間卸載時(shí)，均出現(xiàn)了較強(qiáng)的破壞現(xiàn)象，如圖5所示。

圖5 側(cè)面邊緣層狀潰折破壞現(xiàn)象

(4)試件側(cè)面整體沖出。當(dāng)豎向荷載足夠大，橫向瞬間卸載時(shí)，卸載面出現(xiàn)邊緣整體沖出破壞現(xiàn)象，伴隨巨大響聲。這是由于豎向荷載非常大，試件中積蓄了巨大的彈性能，用于耗散的能量使試件裂紋充分?jǐn)U展并相互貫通，卸載時(shí)試件中存儲(chǔ)的動(dòng)能釋放使卸載面邊緣還沒有發(fā)生潰折橫向整體沖出。該現(xiàn)象在24.0 MPa及以上加載級(jí)瞬間卸載時(shí)出現(xiàn)，如圖6所示。

圖6 側(cè)面部分整體沖出破壞現(xiàn)象

3 突變理論分析

煤礦在開挖時(shí)，煤(巖)體由三向受力狀態(tài)突然變?yōu)殡p向受力狀態(tài)，破壞在瞬間完成，該過程具有非線性、非連續(xù)性的特征，而突變理論是一種能夠處理非線性、不連續(xù)且無需考慮內(nèi)部機(jī)理的方法，特別適用于復(fù)雜、初始條件不確定的情況。突變理論是通過系統(tǒng)狀態(tài)變量和控制變量建立研究對象的勢函數(shù)，對系統(tǒng)行為進(jìn)行描述，然后聯(lián)立求解勢函數(shù)的一階與二階導(dǎo)數(shù)，得到系統(tǒng)平衡狀態(tài)的臨界點(diǎn)和分叉集，通過研究系統(tǒng)平衡位置的移動(dòng)是否跨越分叉集，判斷系統(tǒng)是否處于穩(wěn)定狀態(tài)，即針對臨界點(diǎn)之間的相互轉(zhuǎn)換研究系統(tǒng)的突變特征。尖點(diǎn)突變模型是突變理論在非線性動(dòng)力學(xué)中應(yīng)用最廣的模型之一，如圖7所示。

圖7 尖點(diǎn)突變模型示意圖

尖點(diǎn)突變的相空間是由狀態(tài)變量x和控制變量u，v構(gòu)成的三維空間，其勢函數(shù)是一個(gè)二參函數(shù)。

V(x)=x4+ux2+vx。

(1)

對式(1)求一階導(dǎo)數(shù)，可得在(x，u，v)空間中的平衡曲面或突變流形M，即

(2)

非孤立奇點(diǎn)集S既要滿足式(2)，又要滿足

(3)

由式(2)和式(3)聯(lián)立消去x，即可得分叉集B：

Δ=8u3+27v2=0。

(4)

可以看出，突變流形是一個(gè)有褶皺的曲面，分為上、中、下三葉。不同區(qū)域中平衡位置的個(gè)數(shù)是不確定的，可能為1～3個(gè)。對應(yīng)于中葉的勢函數(shù)取極大值，其平衡位置不穩(wěn)定；對應(yīng)于上、下葉的勢函數(shù)取極小值，其平衡位置穩(wěn)定。曲面的豎直切線區(qū)域即為系統(tǒng)的突變點(diǎn)或奇異點(diǎn)。在從上葉到下葉或從下葉到上葉的轉(zhuǎn)換中，如果跨越了分叉集B，系統(tǒng)狀態(tài)就會(huì)發(fā)生突跳。

在煤礦開挖前期，圍巖處于三向受力狀態(tài)，開挖后，卸載面產(chǎn)生片狀或?qū)訝钇屏?，對于圍巖卸載前后將要發(fā)生破裂的部分，將其假設(shè)為單位板梁，整個(gè)結(jié)構(gòu)體系中通過結(jié)構(gòu)應(yīng)變能U、垂直力所做功Wp、未發(fā)生破壞部分對發(fā)生層狀破裂部分所做功WM、第三向水平力所做功W3得到總勢能V[12]，

V=U-WP+WM+W3，

(5)

梁變形的撓曲方程為

y=a0sin(πx/a)，

(6)

式中：a為板梁長度；a0為板長方向中點(diǎn)處撓度。

板梁的應(yīng)變能為

(7)

式中，D為單位寬度板的抗彎剛度。

垂直力所做功為

(8)

式中：P為垂直荷載，對應(yīng)垂直方向最大主應(yīng)力σ1=P/h。

卸載前第三向水平力所做功為

(9)

未發(fā)生破壞部分對發(fā)生層狀破裂部分所做功

(10)

將(3)～(5)代入式(1)得

(11)

將式(11)變換為標(biāo)準(zhǔn)形式，

V=X4+uX2+vX，

(12)

式中：X為狀態(tài)變量；u，v為控制變量。

若使系統(tǒng)狀態(tài)發(fā)生突變，只有當(dāng)u≤0時(shí)，系統(tǒng)從一種狀態(tài)跳躍到另一種狀態(tài)，點(diǎn)(u,v)穿越分叉集曲線時(shí)，才會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)發(fā)生破壞。

由式(11)可得u,v表達(dá)式，從而導(dǎo)出煤巖突變破壞的必要條件

σ1≥Dπ2/(ha2)，

(13)

根據(jù)式(13)也可預(yù)估煤巖破壞范圍，即

(14)

在發(fā)生突變破壞過程中，煤巖系統(tǒng)狀態(tài)一定滿足分叉集方程。此方程將控制平面劃分為2個(gè)部分，分別含有系統(tǒng)不同的平衡點(diǎn)。其中一個(gè)部分含有1個(gè)不穩(wěn)定和2個(gè)穩(wěn)定平衡點(diǎn)；另一個(gè)部分只有1個(gè)平衡點(diǎn)。在分叉集外，Δ>0，式(2)只有一個(gè)實(shí)根，對應(yīng)的勢函數(shù)曲線只有一個(gè)最小值，系統(tǒng)處于穩(wěn)定狀態(tài)；在分叉集內(nèi)，Δ<0，式(2)有3個(gè)不等實(shí)根，對應(yīng)的勢函數(shù)曲線有2個(gè)最小值，系統(tǒng)處于不穩(wěn)定狀態(tài)；在分叉集線B1和B2上，Δ=0，當(dāng)u，v均不為0時(shí)，式(2)有3個(gè)實(shí)根，其中一個(gè)二重根，在B1線上有2個(gè)較小的相等實(shí)根，在B2線上有2個(gè)較大的相等實(shí)根，對應(yīng)的勢函數(shù)有1個(gè)最小值和1個(gè)拐點(diǎn)[16]。故可將Δ≤0看作系統(tǒng)突變破壞發(fā)生的充分條件。其中27v2≥0恒成立，故8u3≤0，即

σ1≥Dπ2/(ha2)，

(15)

此式可作為煤巖系統(tǒng)發(fā)生突變破壞的充要條件。

由于瞬間卸載動(dòng)力響應(yīng)試驗(yàn)所用的立方體試件是通過原煤樣按照一定相似比制成，能夠較好地模擬煤巖的力學(xué)性能。之后運(yùn)用突變理論對上述瞬間卸載試驗(yàn)發(fā)生突變時(shí)的狀態(tài)進(jìn)行分析。根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)觀察發(fā)現(xiàn)，在發(fā)生臨界破壞時(shí)片狀厚度多在4～6 mm，故理論假設(shè)該試件板長a取0.1 m(即上述試驗(yàn)中立方體試件的長度)，厚h取中間值0.005 m，再結(jié)合試驗(yàn)中由物理力學(xué)參數(shù)計(jì)算單位寬度板的抗彎剛度D=6.7×10-5，通過式(13)計(jì)算可得試件發(fā)生突變破壞的臨界豎向應(yīng)力，約為13.27 MPa，即超過該值系統(tǒng)會(huì)發(fā)生突變破壞，小于該值時(shí)不破壞，其結(jié)果與瞬間卸載試驗(yàn)結(jié)果較為吻合。

綜上所述，由瞬間卸載試驗(yàn)得到的臨界應(yīng)力與突變理論分析得到的臨界應(yīng)力結(jié)果相差不大。然而煤礦瞬間卸載破壞因素的復(fù)雜性和突變理論模型對突變破壞問題簡化等原因，對煤礦中沖擊地壓的形成與破壞機(jī)理仍需進(jìn)一步研究。

4 結(jié) 論

(1)通過對瞬間卸載試驗(yàn)的豎向應(yīng)力-豎向應(yīng)變、豎向應(yīng)力-橫向應(yīng)力關(guān)系曲線圖分析得出：加載級(jí)為8.0 MPa時(shí)，曲線只出現(xiàn)前2個(gè)階段，12.6 MPa時(shí)，曲線出現(xiàn)前3個(gè)階段，16.0 MPa時(shí)開始出現(xiàn)第4個(gè)階段，20.0 MPa和24.0 MPa時(shí)，曲線中4個(gè)階段都會(huì)出現(xiàn)，試件瞬間卸載破壞的豎向臨界應(yīng)力為12.6 MPa。

(2)試件在瞬間卸載后除了8.0 MPa加載級(jí)不破壞外，其余均產(chǎn)生不同程度破壞，并將此歸納為4種狀態(tài)。

(3)由瞬間卸載動(dòng)力響應(yīng)試驗(yàn)可知，試件在臨界加載級(jí)下瞬間卸載會(huì)發(fā)生突然破壞，該過程具有非線性、非連續(xù)的特征，運(yùn)用突變理論導(dǎo)出的突變破壞充要條件對上述試驗(yàn)機(jī)理進(jìn)行分析，得出其破壞的豎向臨界應(yīng)力，約為13.27 MPa，高于該值時(shí)將出現(xiàn)較強(qiáng)破壞現(xiàn)象，其結(jié)果與瞬間卸載試驗(yàn)結(jié)果相差不大。