聶清念，楊永民，劉曉飛，李海波，呂 凱

(1.廣東省水利水電第三工程局，廣東 東莞 523710；2.仲愷農(nóng)業(yè)工程學(xué)院，廣東 廣州 510225；3.廣東輝固材料科技有限公司，廣東 廣州 510425)

關(guān)鍵字：多孔混凝土；抗凍融性能；抗凍融指數(shù)

多孔混凝土是由水泥、粗集料和水拌合而成的無砂混凝土，有一定的強(qiáng)度且具有優(yōu)異的透水反濾性能[1-5]。透水混凝土可以描述為由被水泥漿包裹的粗骨料緊密堆積而成的骨架，主要承擔(dān)多孔混凝土的強(qiáng)度，堆積后沒有被填充的空隙結(jié)構(gòu)，形成了良好的透水通道，故其滲透性能都遠(yuǎn)優(yōu)于普通混凝土[6-8]。

多孔混凝土應(yīng)用于各類邊坡和承壓反濾結(jié)構(gòu)中，不僅要具有一定的強(qiáng)度和透水性能，因其具有較大的孔隙結(jié)構(gòu)和孔隙率，冬季孔隙中富集水結(jié)冰會(huì)對(duì)多孔混凝土的性能產(chǎn)生較大的影響，所以有關(guān)透水混凝土抗凍性研究也需要充分重視。在多孔混凝土的抗凍性方面，萬偉[9]研究指出透水混凝土的凍融破壞與普通混凝土有所區(qū)別，除靜水壓力與滲透壓力之外，還需要考慮溫度應(yīng)力的作用。胡立國[10]研究認(rèn)為透水混凝土最佳的孔隙率為18%，最佳漿集比為0.55，最佳水灰比為0.31，硅灰、粉煤灰等摻合料對(duì)透水混凝土的抗凍性有明顯的提高作用。樊曉紅[11]研究表明5～10 mm 粒徑碎石，采用0.31的水灰比使用普通硅酸鹽水泥可以配制抗壓強(qiáng)度大于20 MPa的無砂透水混凝土，抗凍性能優(yōu)良，且水灰比確定時(shí)，水泥漿量越多，透水混凝土抗凍性能越好。

國內(nèi)有關(guān)多孔混凝土的抗凍性展開了一些研究，但有關(guān)多孔混凝土的抗凍性能如何表征，抗凍性如何提高仍有待進(jìn)一步系統(tǒng)的研究。本文參考普通混凝土的試驗(yàn)方法，提出了多孔混凝土抗凍性的試驗(yàn)方法和評(píng)價(jià)指標(biāo)，并系統(tǒng)地研究了粉煤灰、礦渣、硅灰、細(xì)砂以及抗裂纖維對(duì)多孔混凝土的抗凍性能的影響，以期為多孔混凝土尤其是高強(qiáng)承壓多孔混凝土的抗凍性能提升途徑提供研究方向。

1 試驗(yàn)原材料及試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)原材料

水泥采用P·II 42.5R水泥，硅灰密度為2.15 g/cm3，比表面積196 000 cm2/g，具體化學(xué)成分和物理力學(xué)性能見表1、2。粉煤灰為II級(jí)，密度2.30 g/cm3，比表面積5 930 cm2/g。采用減水率為20%的FDN-440T緩凝高效減水劑。碎石采用石灰?guī)r10～20 mm的單一粒徑骨料。

表1 水泥及摻合料的化學(xué)組成 %

表2 水泥物理力學(xué)性能

1.2 試驗(yàn)方法

參照GB/T 50081—2012測試多孔混凝土的7、28日抗壓強(qiáng)度(試件規(guī)格為100 mm×100 mm×100 mm)。采用《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法》中的快凍法[12-14]，凍融循環(huán)過程中保持水面超過多孔混凝土試件上表面5 mm，見圖1。同時(shí)以相對(duì)動(dòng)彈性模量、質(zhì)量損失率作為抗凍性的評(píng)定指標(biāo)。

圖1 抗凍融試驗(yàn)過程

1.3 試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算公式及評(píng)定指標(biāo)

a)相對(duì)動(dòng)彈性模量計(jì)算：

(1)

式中P——經(jīng)n次凍融循環(huán)后試件的相對(duì)動(dòng)彈性模量，3個(gè)試件的平均值計(jì)算，%；fn——n次凍融循環(huán)后試件的橫向基頻，Hz；f0——凍融循環(huán)試驗(yàn)前測得的試件橫向基頻初始值，Hz。

b)凍融后的重量損失率計(jì)算：

(2)

式中 ΔWn——n次凍融循環(huán)后試件的重量損失率，3個(gè)試件的平均值計(jì)算，%；G0——凍融循環(huán)試驗(yàn)前的試件重量，kg；Gn——n次凍融循環(huán)后的試件重量，kg。

c)抗凍融指數(shù)計(jì)算：

Kn=P×N/300

(3)

式中Kn——多孔混凝土抗凍融指數(shù)；N——達(dá)到破壞時(shí)的凍融循環(huán)次數(shù)；P——經(jīng)過n次凍融循環(huán)后試件的相對(duì)動(dòng)彈性模量。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

本試驗(yàn)通過分別加入不同的礦物摻合料、細(xì)砂和纖維，考察其在凍融條件下對(duì)植被型多孔混凝土性能的影響?？刂贫嗫谆炷林械墓ぷ餍阅?擴(kuò)展度)在(80±2)mm，制備的漿體最大包裹層厚度在0.20～0.30 mm，得到大致相同抗壓強(qiáng)度的多孔混凝土，對(duì)比不同摻入材料對(duì)多孔混凝土抗凍性能的影響[15]。試驗(yàn)的配合比見表3。

表3 多孔混凝土抗凍試件配合比

2.1抗壓強(qiáng)度

各系列的多孔混凝土抗壓強(qiáng)度7日強(qiáng)度為25.7～32.8 MPa，28日強(qiáng)度為30.2～35.6 MPa(圖2、3)。對(duì)于7日抗壓強(qiáng)度，摻入各類摻合料或纖維，多孔混凝土抗壓強(qiáng)度均降低，28日強(qiáng)度中，除摻入10%硅灰抗壓強(qiáng)度超過純水泥多孔混凝土外，其他系列的混凝土均低于純水泥多孔混凝土。在摻入多孔混凝土中的各類材料中，粉煤灰、礦渣及硅灰具有火山灰活性，細(xì)砂和纖維基本不參與水化反應(yīng)。在水泥水化的堿性環(huán)境下，會(huì)發(fā)生火山灰活性反應(yīng)，具有一定的強(qiáng)度，在早期水化程度微弱，后期隨著水化進(jìn)程的發(fā)展，使得混凝土強(qiáng)度得到提高，尤其是硅灰，含有較多含量的活性二氧化硅和氧化鋁，具有較高的火山灰活性。故在7日齡期，多孔混凝土的強(qiáng)度普遍降低，28日齡期強(qiáng)度有所提升。

圖2 多孔混凝土7日抗壓強(qiáng)度

圖3 多孔混凝土28日抗壓強(qiáng)度

2.2 橫向基頻和相對(duì)動(dòng)彈性模量

混凝土的相對(duì)動(dòng)彈性模量損失率用來反映混凝土內(nèi)部的總體缺陷發(fā)展。多孔混凝土的橫向基頻和相對(duì)動(dòng)彈性模量見圖4、5。由圖可知，橫向基頻和相對(duì)凍彈模量均呈下降趨勢，這可能是因?yàn)殡S著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，多孔混凝土的內(nèi)部會(huì)逐漸產(chǎn)生微細(xì)裂縫，缺陷逐漸增加所造成的。從圖4可看出，經(jīng)過30次循環(huán)后，單摻粉煤灰試件2、細(xì)砂試件5和纖維試件6的動(dòng)彈性模量分別只有67.50%、60.52%和67.18%，都已經(jīng)接近凍融破壞的臨界值60%，而空白樣試件1和單摻硅灰的試件2動(dòng)彈性模量仍有77.36%和77.19%。當(dāng)凍融循環(huán)達(dá)到45次時(shí)，單摻粉煤灰試件2、礦渣試件3、細(xì)砂試件5和摻入纖維試件6的相對(duì)動(dòng)彈性模量都已經(jīng)在60%下，試件遭受凍融破壞。與此同時(shí)，純水泥試件1和摻入硅灰試件4的抗凍融性能一直很好，當(dāng)循環(huán)次數(shù)達(dá)到60次的時(shí)候，試件1、4的相對(duì)動(dòng)彈性模量分別為63.42%和65.21%。因此，這兩組試件的抗凍耐久性均在60次循環(huán)以上。

圖4 多孔混凝土的凍融循環(huán)次數(shù)-橫向基頻

圖5 多孔混凝土的凍融循環(huán)次數(shù)-相對(duì)動(dòng)彈性模量

2.3 質(zhì)量和質(zhì)量損失率

多孔混凝土在不同凍融循環(huán)次數(shù)下的質(zhì)量及其質(zhì)量損失率見圖6、7。由圖6可以看出，當(dāng)多孔混凝土的凍融循環(huán)進(jìn)行到15次的時(shí)候，各個(gè)編號(hào)的混凝土試件重量均有不同程度的增加。這可能是因?yàn)?，多孔混凝土試件在凍融過程中，一方面可能由于孔隙的孔徑會(huì)相應(yīng)增大，孔隙率隨之增大，提高了吸水率，吸收外界水分而使質(zhì)量增加，另一方面由于凍融循環(huán)使其表面膠結(jié)材漿體逐漸從粗骨料上剝離，試件質(zhì)量減小，這兩者的綜合結(jié)果體現(xiàn)出試件質(zhì)量損失的變化。多孔混凝土的有效孔隙率均在27%左右，凍融初期，多孔混凝土里面尚未產(chǎn)生大范圍的剝蝕，并且還能繼續(xù)吸入水量，因此其重量并未發(fā)生損失反而增加了。當(dāng)循環(huán)次數(shù)達(dá)到30次時(shí)，此時(shí)試件1、3、5都出現(xiàn)不同程度的表層剝落，試件3的表層已經(jīng)有損害發(fā)生，少許漿體和骨料剝落(圖8)，試件5的邊角有掉料現(xiàn)象，因此其質(zhì)量損失率最大，達(dá)到4.91%。而試件2、4、6由于其剝蝕程度不嚴(yán)重，因此質(zhì)量損失率還為負(fù)值，試件6的總體狀態(tài)很好(圖9)。當(dāng)經(jīng)過45次循環(huán)后，試件5表面已經(jīng)出現(xiàn)了明顯的裂縫，質(zhì)量損失率已經(jīng)達(dá)到9.36%，超出了標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的5%的范圍，試件遭受凍融破壞，一取出來隨即斷裂開來(圖10)。試件6的質(zhì)量損失率也達(dá)到了5.35%，遭受凍融破壞，其表面有骨料脫落，手用力一碰即裂開，強(qiáng)度很低。當(dāng)經(jīng)過60次循環(huán)后，試件2粉煤灰(圖11)和試件3礦渣也高于抗凍融質(zhì)量損失值5%，分別達(dá)到5.82%和6.12%。試件4硅灰的質(zhì)量損失率最小，僅為0.28%(圖12)，試件1水泥次之(圖13)，為3.18%。

圖6 多孔混凝土凍融循環(huán)次數(shù)-質(zhì)量

圖7 多孔混凝土凍融循環(huán)次數(shù)-質(zhì)量損失率

圖8 編號(hào)3試件30個(gè)循環(huán)后情形

圖9 編號(hào)6試件30個(gè)循環(huán)后情形

圖10 編號(hào)5試件45個(gè)循環(huán)后情形

圖11 編號(hào)2試件60個(gè)循環(huán)后情形

圖12 編號(hào)1試件60個(gè)循環(huán)后未被凍壞

圖13 編號(hào)4試件60個(gè)循環(huán)后未被凍壞

從圖7可以看出，當(dāng)多孔混凝土試件2、4和5的質(zhì)量損失率超過5%(破壞標(biāo)準(zhǔn))的時(shí)候，其對(duì)應(yīng)的相對(duì)動(dòng)彈性模量基本都在60%左右。由于動(dòng)彈性模量損失率是在無損測試狀態(tài)下反映多孔混凝土內(nèi)部的總體缺陷發(fā)展，質(zhì)量損失率反映的是多孔混凝土在破壞過程中的剝落狀況，因此說明多孔混凝土動(dòng)彈性模量的下降和質(zhì)量損失率的發(fā)展保持在相同的程度，即質(zhì)量損失率所呈現(xiàn)的剝落狀況與動(dòng)彈性模量所反映的混凝土內(nèi)部劣化程度基本是一致的。

2.4 抗凍融指數(shù)

表4顯示的是不同凍融循環(huán)次數(shù)下不同編號(hào)的多孔混凝土的抗凍融指數(shù)。經(jīng)分析可知，摻入不同摻合料或纖維的多孔混凝土其抗凍融指數(shù)都隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加而增加。當(dāng)?shù)搅说?5次循環(huán)后，抗凍融指數(shù)的大小按編號(hào)依次為：2<5<3<6<1<4。這說明摻加粉煤灰后多孔混凝土的抗凍性能是最差的，其次是細(xì)砂，而對(duì)提高抗凍性能有幫助的是摻加硅灰。

表4 多孔混凝土不同凍融循環(huán)次數(shù)下的抗凍融指數(shù)

2.5 抗凍融機(jī)理分析

根據(jù)T.C Powers的膨脹壓和滲透壓理論，由于表面張力作用，混凝土中毛細(xì)孔的冰點(diǎn)隨著孔徑的減少而降低，因而在粗孔中的水結(jié)冰后，由冰與過冷水的飽和蒸汽氣壓差和過冷水之間鹽分濃度差引起水分遷移而形成滲透壓[15]。當(dāng)混凝土中的毛細(xì)孔在某負(fù)溫下發(fā)生物態(tài)變化，由水轉(zhuǎn)化成冰時(shí)體積膨脹9%，因受毛細(xì)孔的約束產(chǎn)生拉應(yīng)力。雖然多孔混凝土含有較多的連通孔隙，部分毛細(xì)孔中的水在受凍膨脹過程中會(huì)向這些大孔隙中擠壓，但總有部分水向相鄰的毛細(xì)孔移動(dòng)，從而產(chǎn)生較大的膨脹壓力及滲透壓力，連續(xù)的凍融循環(huán)使多孔混凝土內(nèi)部的損傷(已有的和新發(fā)展的)不斷擴(kuò)展，逐漸形成裂縫，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)表面開裂脫落，性能降低失效[16-18]。在觀察凍融循環(huán)作用下多孔混凝土部分試件中粗骨料與漿體脫黏的情況發(fā)現(xiàn)，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，試件四角脫黏現(xiàn)象比較明顯，并且包裹粗骨料的膠結(jié)材漿體出現(xiàn)許多微細(xì)裂縫，而且隨著凍融循環(huán)逐漸發(fā)展。這可能是由于多孔混凝土的膠結(jié)材用量比一般混凝土少，因此骨料間相互黏結(jié)力比普通混凝土小。當(dāng)遭受凍融循環(huán)時(shí)，膨脹力和滲透壓力會(huì)最先出現(xiàn)在多孔混凝土骨料之間漿體黏結(jié)處特別是試件4個(gè)角落的骨料漿體黏結(jié)處[19-20]。因此，提高多孔混凝土的抗凍融性能，在骨料品質(zhì)一定的情況下，最主要的就是要解決包裹粗骨料的漿體如何克服其膨脹和滲透壓力。

硅灰能夠提高多孔混凝土漿體的抗凍性能，作為一種活性很高的火山灰質(zhì)摻合料，硅灰的摻入提高了漿體的黏稠度，減少了材料的離析，使包裹骨料漿體密實(shí)度增加，凍融循環(huán)時(shí)產(chǎn)生液體壓力就比較難；同時(shí)，水泥石中的凝膠孔孔徑很小，凝膠孔中水冰點(diǎn)很低，并不結(jié)冰，硅灰的摻入增加了C-S-H凝膠的數(shù)量，提高了界面之間的黏結(jié)力，強(qiáng)化界面，改善了混凝土的抗凍性，起到阻裂增強(qiáng)增韌的作用。因此硅灰改善了混凝土的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，起到了提高抗凍能力的效果。摻加細(xì)砂、礦渣或者纖維的多孔混凝土其抗凍融指數(shù)基本與未摻空白樣的持平，而摻加粉煤灰后的多孔混凝土其抗凍融指數(shù)最低，粉煤灰活性效應(yīng)遠(yuǎn)不如硅灰，發(fā)生二次水化反應(yīng)速度很慢，生成水化產(chǎn)物的數(shù)量和結(jié)構(gòu)較少。

3 結(jié)論

a)單摻粉煤灰、細(xì)砂和纖維的多孔混凝土凍融循環(huán)后動(dòng)彈性模量相對(duì)較低，純水泥和摻入硅灰的多孔混凝土凍融循環(huán)后動(dòng)彈性模量相對(duì)較高，當(dāng)循環(huán)次數(shù)達(dá)到60次的時(shí)候，分別為63.42%和66.80%，均在60次循環(huán)以上；單摻硅灰和純水泥的質(zhì)量損失率最小，分別為0.35%和3.18%；摻加粉煤灰后多孔混凝土的抗凍性能是最差的，其次是細(xì)砂，而對(duì)提高抗凍性能有幫助的是摻加硅灰。

b)多孔混凝土含有較多的連通孔隙，但仍然有可能遭受水結(jié)冰后產(chǎn)生體積膨脹的損害。提高多孔混凝土的抗凍融性能，在骨料品質(zhì)一定的情況下，最主要的就是要解決包裹粗骨料的漿體如何克服其膨脹和滲透壓力。硅灰的摻入增加了C-S-H凝膠的數(shù)量，提高了界面之間的黏結(jié)力，強(qiáng)化界面，改善了混凝土的抗凍性。