馬寅，韓曉輝，楊志斌，馬征征

(1.中車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司 技術(shù)工程部，山東 青島 266111；2.大連交通大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，遼寧 大連 116028)*

鋁合金車體具有重量輕、強(qiáng)度高、耐蝕性優(yōu)、外觀平整度好等優(yōu)點(diǎn)而受到國內(nèi)外軌道列車制造企業(yè)的青睞，尤其是在高速列車車體制造中的應(yīng)用越來越廣泛[1-2].MIG焊是常用鋁合金熔化焊方法，具有成本低、間隙容忍性好等優(yōu)點(diǎn)，但存在熱輸入不集中、熱影響區(qū)大、焊接速度低等缺點(diǎn)[3].激光-MIG復(fù)合焊兼具激光焊和MIG焊優(yōu)點(diǎn)，具有焊接變形小、深寬比大、焊接速度快、成形質(zhì)量高等優(yōu)點(diǎn)，可以達(dá)到常規(guī)MIG焊難以實(shí)現(xiàn)的效果，已經(jīng)成為鋁合金車體焊接制造的理想技術(shù)[4].

然而，激光-MIG復(fù)合焊單次熔透能力有限.因此鋁合金中厚板激光-MIG復(fù)合焊時(shí)，需要采用開坡口工藝以提高其熔透能力及接頭成形質(zhì)量[5].坡口形式及尺寸不僅影響焊接成本，而且影響接頭的成形質(zhì)量及力學(xué)性能[6-7].國內(nèi)外學(xué)者針對不同坡口形狀對激光-MIG復(fù)合焊接頭成形質(zhì)量及力學(xué)性能開展了許多研究工作并取得了一定的研究成果.林賢軍等人[8]研究了坡口形式對鋁合金激光-MIG復(fù)合焊接頭組織及力學(xué)的影響，結(jié)果表明Y形坡口較I形坡口可以降低接頭氣孔缺陷含量并提高抗拉強(qiáng)度，坡口形式對接頭顯微組織影響不大.解贊華等人[9]研究了坡口尺寸對低合金高強(qiáng)鋼激光-電弧復(fù)合焊接頭力學(xué)性能的影響，指出坡口角度和鈍邊高度對接頭的抗拉強(qiáng)度影響顯著.現(xiàn)階段對中厚板鋁合金激光-MIG復(fù)合焊坡口尺寸變化對焊縫成形質(zhì)量及其接頭力學(xué)性能影響方面的研究較少.

本文以6 mm厚6082-T6鋁合金為研究對象，研究坡口角度和鈍邊高度對激光-MIG復(fù)合焊焊縫成形、氣孔缺陷及拉伸性能的影響，為選擇最佳的坡口尺寸、提升焊縫成形質(zhì)量及接頭力學(xué)性能提供試驗(yàn)依據(jù).

1 試驗(yàn)材料及方法

1.1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)?zāi)覆牟捎? mm厚6082-T6鋁合金板材，尺寸為300 mm×200 mm×6 mm；填充材料采用直徑1.2 mm的ER5356鋁合金焊絲；母材及焊絲的主要化學(xué)成分如表1所示.焊前對機(jī)械打磨試板以去除表面氧化膜及油污.

表1 試驗(yàn)?zāi)覆暮秃附z的主要化學(xué)成分 %

1.2 焊接工藝

試驗(yàn)采用Y形坡口對接焊，坡口角度分別為30°、45°和60°，鈍邊高度分別為2、3和4 mm，試板組對間隙為0 mm，實(shí)現(xiàn)單面焊雙面成形.試驗(yàn)采用IPG YLS-6000光纖激光器，波長為1.06μm，光斑直徑為0.2 mm；MIG焊電源為FRONIUS TPS 500i CMT焊接電源，通過調(diào)節(jié)送絲速度確定電弧電流和電弧電壓.采用激光在前電弧在后的方式，激光和焊槍與試板夾角分別為80°和60°，采用高純氬氣為保護(hù)氣，保護(hù)氣流量為20 L/min，熱源間距為3 mm、離焦量為-2 mm.接頭形式、試驗(yàn)裝置及方法如圖1所示.根據(jù)前期大量的探索試驗(yàn)，不同坡口尺寸對應(yīng)的其它焊接工藝參數(shù)如表2所示.

表2 不同坡口尺寸對應(yīng)的焊接工藝參數(shù)

(a) 試驗(yàn)裝置及坡口尺寸

(b) 焊接方法示意圖

1.3 試驗(yàn)方法

根據(jù)GB/T 26955-2011標(biāo)準(zhǔn)，利用KEYENCE VHX-1000E三維顯微鏡觀察焊縫宏觀成形；根據(jù)GB/T 3323.1-2019標(biāo)準(zhǔn)，利用XXG-2505型工業(yè)X射線探傷機(jī)檢測氣孔缺陷；根據(jù)GB/T 228.1-2010標(biāo)準(zhǔn)，利用WDW-300E電子萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，最終結(jié)果取自3個(gè)平行試樣結(jié)果的平均值，利用ZEISS SUPRA55掃描電子顯微鏡分析斷口的微觀特征.

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 坡口尺寸對焊縫成形的影響

不同坡口尺寸對應(yīng)的焊縫橫截面及表面成形如圖2所示.通過對比可以發(fā)現(xiàn)：鈍邊高度相同時(shí)，隨坡口角度增加焊縫正面熔寬、背面余高及熔寬均呈現(xiàn)增加趨勢，這是是由于坡口角度增加需要更大的送絲速度而使MIG焊焊接熱輸入增加所導(dǎo)致的；坡口角度相同時(shí)，隨鈍邊高度增加焊縫深寬比逐漸變大，這是由于所需的填充材料減少而使MIG焊焊接熱輸入減小所導(dǎo)致的.鈍邊高度為2 mm和3 mm時(shí)，坡口角度增加焊縫表面下塌越來越嚴(yán)重，這主要是因?yàn)楹缚p背面熔寬增加，鋁合金流動(dòng)性好表面張力小促使液態(tài)金屬流向熔池背部而導(dǎo)致的.因此，從焊縫成形來看，鈍邊高度4 mm、坡口角度60°有利于獲得較優(yōu)的焊縫成形質(zhì)量.

(a) 鈍邊高度2 mm

(b) 鈍邊高度3 mm

(c) 鈍邊高度4 mm

2.2 坡口尺寸對氣孔缺陷的影響

不同坡口角度條件下焊縫X射線檢測的結(jié)果如圖3所示.可以發(fā)現(xiàn)：鈍邊高度3 mm、坡口角度30°和鈍邊高度4 mm、坡口角度30°及45°時(shí)，焊縫內(nèi)部均出現(xiàn)氣孔缺陷，尤其是鈍邊高度4 mm、坡口角度30°時(shí)甚至存在大量的小尺寸氣孔，其余鈍邊高度和坡口角度條件下均未發(fā)現(xiàn)氣孔缺陷.此外，鈍邊高度相同時(shí)，增加坡口角度氣孔缺陷數(shù)量呈現(xiàn)減少趨勢；坡口角度相同時(shí)，增加鈍邊高度使氣孔缺陷含量增加.這主要是因?yàn)殁g邊高度較大、坡口角度較小時(shí)，焊接形成的液態(tài)熔池較小，熔池凝固速度較大，不利于液態(tài)熔池內(nèi)部氣泡逃逸而在凝固階段禁錮在焊縫中[10].

(a) 鈍邊高度2 mm

(b) 鈍邊高度3 mm

(c) 鈍邊高度4 mm

2.3 坡口尺寸對拉伸性能的影響

根據(jù)坡口尺寸對焊縫成形質(zhì)量研究結(jié)果，選取焊縫成形無下塌接頭進(jìn)行拉伸性能試驗(yàn)，選取坡口尺寸及相應(yīng)拉伸試驗(yàn)結(jié)果,如表3所示.結(jié)果表明：焊縫內(nèi)部氣孔缺陷明顯降低了接頭的抗拉強(qiáng)度及斷后伸長率；焊縫內(nèi)部無氣孔缺陷時(shí)，坡口角度和鈍邊高度對接頭抗拉強(qiáng)度影響不明顯，接頭抗拉強(qiáng)度最高為255.1 MPa，達(dá)到母材抗拉強(qiáng)度的82.3%.

表3 不同坡口尺寸條件下接頭的拉伸性能

試驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)拉伸試樣有兩種典型斷裂特征，分別如圖4、圖5所示.當(dāng)焊縫內(nèi)部無氣孔缺陷時(shí)，拉伸試樣斷裂在焊縫熱影響區(qū)，如圖4(a)所示，這是因?yàn)樵搮^(qū)域因接頭軟化而成為最薄弱環(huán)節(jié)，斷裂路徑幾乎平行于熔合線，微觀斷口發(fā)現(xiàn)大量的韌窩特征，如圖4(c)所示，接頭呈現(xiàn)韌性斷裂的特征.當(dāng)焊縫內(nèi)部存在大量氣孔缺陷時(shí)，拉伸試樣斷裂于焊縫區(qū)，試樣幾乎以正斷形式斷裂，如圖5(a)所示，宏觀斷口發(fā)現(xiàn)氣孔缺陷，如圖5(b)所示，微觀斷口除存在大量較淺的韌窩以外，局部存在典型的準(zhǔn)解離面和河流花樣，如圖5(c)所示.接頭呈現(xiàn)韌性斷裂和脆性斷裂的復(fù)合斷裂特征.這表明氣孔缺陷的存在減小了焊縫有效承載面積而顯著降低了接頭的抗拉強(qiáng)度，并改變了接頭的斷裂特征.

圖4 焊縫內(nèi)部無氣孔缺陷試樣的斷裂位置及斷口特征

圖5 焊縫內(nèi)部有氣孔缺陷試樣的斷裂位置及斷口特征

3 結(jié)論

(1)焊縫正面熔寬、背面余高及正面下塌量隨坡口角度增加而增大；增加鈍邊高度有利于提高焊縫深寬比；

(2)增加坡口角度有利于降低焊縫內(nèi)部氣孔缺陷數(shù)量，增加鈍邊高度則導(dǎo)致焊縫內(nèi)部氣孔缺陷數(shù)量增加；

(3)焊縫內(nèi)部無氣孔缺陷時(shí)，坡口尺寸對接頭抗拉強(qiáng)度影響不明顯，接頭抗拉強(qiáng)度最高為255.1 MPa，達(dá)到母材抗拉強(qiáng)度的82.3%，試樣斷裂于焊縫熱影響區(qū)，接頭呈現(xiàn)韌性斷裂特征；

(4)當(dāng)鈍邊高度為4 mm、坡口角度為60°時(shí)，在適當(dāng)?shù)墓に噮?shù)下可以獲得成形質(zhì)量優(yōu)、無氣孔缺陷和拉伸性能高的復(fù)合焊接頭.