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        停泵水錘兩階段關(guān)閥調(diào)節(jié)保護(hù)研究

        2021-01-08 08:24:32
        流體機(jī)械 2020年12期
        關(guān)鍵詞:關(guān)閥水錘管路

        (東南大學(xué) 能源與環(huán)境學(xué)院,南京 210096)

        0 引言

        大型火電廠冷卻水系統(tǒng)容量大,管道長,管網(wǎng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜。為確保冷卻水量充足,通常采用大流量低揚(yáng)程的循環(huán)水泵[1]。一旦事故停泵,閥門處管路流速驟降,壓力驟降,易產(chǎn)生汽化空腔,使管路破裂風(fēng)險(xiǎn)上升。當(dāng)正向流量減至零,因凝汽器水位標(biāo)高在泵閥之上,管中流體受重力倒流,使水泵倒轉(zhuǎn)受損。閥門全關(guān)后,管流中能量未消散,以波的形式振蕩,使管路疲勞受損,壽命降低[2]。這種在封閉系統(tǒng)中由流體速度的快速變化引起的壓力或動量瞬變稱為水錘[3]。水錘嚴(yán)重威脅管路系統(tǒng)安全。

        為抑制水錘,人們提出注水穩(wěn)壓、泄水降壓、增裝慣性飛輪、增設(shè)排氣閥、安裝調(diào)壓塔以及調(diào)節(jié)閥門關(guān)閉歷時(shí)等措施[4-6]。其中,閥門調(diào)節(jié)技術(shù)成熟且成本低廉,現(xiàn)已廣泛應(yīng)用[7-13]。閥門調(diào)節(jié)常分為一階段與兩階段關(guān)閥防護(hù)2種模式。兩階段關(guān)閥模式指閥門先快速關(guān)閉至某一角度,再慢速關(guān)完剩余行程。相比于一階段模式,兩階段模式可以限制倒流流量和水泵倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速,降低閥門全關(guān)后壓力脈動幅度,管路系統(tǒng)安全性高。但兩階段關(guān)閥策略須根據(jù)對象確定,否則可能喪失水錘防護(hù)效果,甚至加劇其破壞效應(yīng)[14-15]。

        本文以某電廠600 MW機(jī)組循環(huán)冷卻水系統(tǒng)為研究對象,建立停泵水力過渡過程數(shù)學(xué)模型,其冷卻水系統(tǒng)管路高程如圖1所示。鑒于上述水錘危害,選取閥門出口最低壓力,泵最大倒轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速、閥門全關(guān)后管路水錘波振幅作為評價(jià)管路系統(tǒng)安全性指標(biāo)進(jìn)行仿真計(jì)算。研究兩階段關(guān)閥策略中快關(guān)時(shí)間、快關(guān)角度對管路系統(tǒng)安全性的影響,指出可以通過優(yōu)化快關(guān)時(shí)間與快關(guān)角度的方法,提高管路系統(tǒng)安全性。

        圖1 某電廠600 MW機(jī)組循環(huán)冷卻水系統(tǒng)管路高程

        1 停泵水力過渡過程數(shù)學(xué)模型

        根據(jù)彈性水錘理論,水錘運(yùn)動和連續(xù)方程組如下[4]:

        式中 H ——管路中某處的水頭,m;

        x ——沿管路軸向某處位置坐標(biāo),m;

        g ——重力加速度,m/s2;

        V ——管內(nèi)流速,m/s;

        f ——管路摩阻系數(shù);

        D ——管路直徑,m;

        t ——時(shí)間,s;

        α ——管路與水平面間夾角,°;

        a ——水擊波傳播速度,m/s。

        通過有限差分法建立特征線方程[16-18]:

        其中

        式中 QPi,HPi——待求點(diǎn)P的參數(shù);

        Qi,Hi——已知點(diǎn) A,B 參數(shù)。

        求解時(shí),初始H,Q已知,然后沿著計(jì)算時(shí)段Δt層層推進(jìn)至算完。

        綜合參數(shù)CP和CM,式(1)改寫為:

        式(2)~(4)組成求解方程。邊界條件:

        (1)泵房前池與虹吸井液面高度不變,則有:

        (2)閥門處水頭損失:

        式中ξ——閥門阻力系數(shù);

        Q ——閥門處流量,m3/s;

        A ——閥門處通流面積,m2。

        (3)串聯(lián)管路連接點(diǎn)處,連續(xù)性條件與水頭條件:

        式中 P1,P2 ——下標(biāo),支管序號;

        N+1 ——斷面序號;

        hw——局部阻力損失。

        (4)泵處水頭平衡方程式與轉(zhuǎn)速改變方程式:

        式中 HS——泵在吸水管一側(cè)測管水頭,m;

        ΔH泵——泵的揚(yáng)程,m;

        ΔH閥——閥門處水頭損失,m;

        HP——泵在壓水總管一側(cè)測管水頭,m;

        M反——反力矩,N·m;

        GD2——水泵回轉(zhuǎn)部分飛輪力矩,N·m;

        ω ——泵輪旋轉(zhuǎn)角速度,rad/s。

        2 初始關(guān)閥策略下停泵水力過渡過程計(jì)算

        循環(huán)冷卻水系統(tǒng)為直流式供水系統(tǒng)。圖2示出閥門流量系數(shù)與開啟度關(guān)系曲線。單泵運(yùn)行時(shí)水泵流量12.3 m3/s。關(guān)閥歷時(shí)35 s:快關(guān)至60°,用時(shí)5 s;慢關(guān)剩余行程,用時(shí)30 s。

        圖2 閥門流量系數(shù)與開啟度關(guān)系曲線

        利用AFT Impulse管道系統(tǒng)水錘分析軟件求解計(jì)算。計(jì)算時(shí)間步長取 0.001 113 s,模擬時(shí)長60 s,水錘波速 826~1 190 m/s。

        圖3示出泵轉(zhuǎn)速,閥門出口流量與壓力隨停泵后時(shí)間變化情況。由圖3,第0 s停泵后,泵轉(zhuǎn)速下降,正向流量下降,閥門出口壓力跌至0.024 MPa,管流汽化風(fēng)險(xiǎn)上升。第8 s后管流倒流,沖擊水泵,使水泵倒轉(zhuǎn)升至原轉(zhuǎn)速的17.3%,危害水泵安全。第35 s后,閥門全關(guān),倒流終止,管路中形成振幅達(dá)0.011 MPa的水錘波,加劇管路疲勞損傷。因此,需要優(yōu)化快關(guān)時(shí)間與快關(guān)角度,提升管路系統(tǒng)安全性。

        圖3 快關(guān)時(shí)間5 s,快關(guān)角度60°時(shí)泵轉(zhuǎn)速、閥門出口流量與壓力隨停泵后時(shí)間的變化

        3 兩階段關(guān)閥策略影響因素分析

        控制兩階段關(guān)閥總歷時(shí)不變,計(jì)算并討論快關(guān)時(shí)間、快關(guān)角度變化的影響。圖4示出了快關(guān)角度60°,不同快關(guān)時(shí)間下閥門流量系數(shù)隨停泵后時(shí)間變化情況。表1給出了對應(yīng)停泵后流量變化與安全性指標(biāo)計(jì)算結(jié)果。圖5示出了快關(guān)時(shí)間9 s,不同快關(guān)角度下閥門流量系數(shù)Cv隨停泵后時(shí)間變化曲線。表2給出了對應(yīng)停泵后流量變化與安全性指標(biāo)計(jì)算結(jié)果。

        圖4 快關(guān)角度60°時(shí),不同快關(guān)時(shí)間,閥門流量系數(shù)與停泵后時(shí)間關(guān)系(Cv-t)曲線

        表1 快關(guān)角度60°時(shí),不同快關(guān)時(shí)間,停泵后流量變化與安全性指標(biāo)計(jì)算結(jié)果

        圖5 快關(guān)時(shí)間9 s時(shí),不同快關(guān)角度,閥門流量系數(shù)與停泵后時(shí)間關(guān)系(Cv-t)曲線

        表2 快關(guān)時(shí)間9s,不同快關(guān)角度,停泵后流量變化與安全性指標(biāo)計(jì)算結(jié)果

        3.1 快關(guān)時(shí)間與角度影響分析

        快關(guān)時(shí)間與角度增加都會加強(qiáng)關(guān)閥過程流動:使正向流動持續(xù)時(shí)間延長;倒流最大流量增加。但快關(guān)時(shí)間對正向流動影響較大;快關(guān)角度對倒流影響較大。

        正向流動影響閥門后壓降幅度,保護(hù)管路安全。倒流影響水泵倒轉(zhuǎn)速度與閥門全關(guān)后水錘波振幅,危害水泵和管路。

        3.2 關(guān)閥策略優(yōu)化分析

        利用快關(guān)時(shí)間與角度影響差異優(yōu)化關(guān)閥策略。先調(diào)整快關(guān)時(shí)間以接近倒流時(shí)刻,使正向流動盡量強(qiáng)。然后調(diào)整快關(guān)角度,控制倒流。重復(fù)該過程,最終使各安全性指標(biāo)滿足要求。在本研究案例中,優(yōu)化后的快關(guān)時(shí)間9 s,快關(guān)角度35°。優(yōu)化前后計(jì)算結(jié)果見表3。

        表3 優(yōu)化前后安全性指標(biāo)計(jì)算結(jié)果

        相比于初始關(guān)閥策略,優(yōu)化策略閥門出口最低壓力提高44%,閥門全關(guān)后壓力振幅降低70%,水泵無倒轉(zhuǎn),水泵與管路系統(tǒng)安全性提升。優(yōu)化策略能有效發(fā)揮閥門調(diào)節(jié)防護(hù)作用。

        4 結(jié)論

        (1)對于兩階段關(guān)閥策略,快關(guān)時(shí)間與角度增加都會加強(qiáng)關(guān)閥過程管路流動??礻P(guān)時(shí)間對正向流動影響較大;快關(guān)角度對倒流影響較大。

        (2)調(diào)整快關(guān)時(shí)間與角度,實(shí)質(zhì)上是尋找一個(gè)平衡點(diǎn),使正向流動盡量強(qiáng),倒流盡量弱,以達(dá)到提升停泵管路系統(tǒng)安全性的目的。

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