周厚勇

（攀鋼發(fā)電廠，四川攀枝花 617000）

1 背景

循環(huán)流化床鍋爐(CFB)是一種燃料范圍廣,污染物接近零排放的新型鍋爐。因其燃燒機理區(qū)別于煤粉爐，在機組啟動過程中，受多方面條件的制約，時常存在著機組啟動時間長、燃油消耗高及風道燃燒器超溫等問題。因此，如何更安全經(jīng)濟的啟爐和帶負荷，滿足國家最新節(jié)能降耗的指標要求,是值得研究的一個課程。

攀鋼發(fā)電廠現(xiàn)有循環(huán)流化床鍋爐1 臺，主要承擔攀鋼主體廠礦生產(chǎn)用電，是攀鋼集團整個生產(chǎn)流程中重要的提供生產(chǎn)能源的單位，設(shè)計年發(fā)電量13.5億kWh電。其主要技術(shù)參數(shù)見表1。

2 現(xiàn)狀分析

循環(huán)流化床燃煤鍋爐是基于循環(huán)流態(tài)化的原理組織煤的燃燒過程，以攜帶燃料的大量高溫固體顆粒物料的循環(huán)燃燒為主要特征。固體顆粒充滿整個爐膛，處于懸浮并強烈摻混的燃燒方式，但與常規(guī)煤粉爐中發(fā)生的單純懸浮燃燒過程相比，顆粒在循環(huán)流化床燃燒室內(nèi)的濃度遠大于煤粉爐，并且存在顯著的揪粒成閉和床料的顆粒間混，顆粒與氣體間的相對速度大，這一點顯然與基于氣力輸送方式的煤粉懸浮燃燒過程完全不同。傳熱模型參見圖1、圖2。

表1 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)

圖1 流化形成圖

圖2 鍋爐物料爐內(nèi)外循環(huán)示意圖

循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)啟動，先投運床下風道燃燒器油槍，通過控制點火油槍出力及油槍數(shù)量來控制爐膛床溫升溫速度，當床溫升至560 ℃時開始脈沖投煤，視燃煤響應(yīng)速率及床溫變化趨勢，獲得平均床溫和氧量間良好的對應(yīng)關(guān)系后，可逐漸降低油槍出力，脈沖增加煤量并保持床溫的穩(wěn)步上升；在平均床溫達700 ℃以上視燃燒情況，停運風道燃燒器油槍。

2018 年2 月～2018 年3 月，機組進行了2 次冷態(tài)啟動，但因其控制邏輯及燃燒方式的改變，冷態(tài)啟動時間較長，啟動效果不理想。（見表2）。

表2 冷態(tài)啟動時長表

從目前機組冷態(tài)啟動情況來看，從點火到投煤燃燒穩(wěn)定退出油槍，主要問題有以下幾點：

（1）油槍熄火頻繁，油料燃燒不完全,長時間內(nèi)環(huán)保在線監(jiān)測系統(tǒng)均無法投入，環(huán)保壓力大；

（2）床料粒度級差大，前后墻床層溫度偏差大，導(dǎo)致鍋爐受熱面?zhèn)鳠岵痪鶆?，嚴重影響鍋爐運行安全性。

（3）鍋爐升溫升壓速度緩慢，風道燃燒器壁溫超設(shè)計值（1 150 ℃），床溫溫升率僅達到30 ℃/h，距設(shè)計值（≤100 ℃/h）甚遠，燃油消耗量高、機組啟動時間過長，遠達不到鍋爐設(shè)計的參數(shù)值。溫升率見圖3。

圖3 床溫升速率緩慢

3 問題產(chǎn)生的主要原因

3.1 啟動料層厚度不合理，燃煤粒徑大、小不均勻

（1）點火初期，鍋爐床料厚度偏于設(shè)計值上限，床層溫度溫升緩慢，油槍出力隨之增大，導(dǎo)致點火風道壁溫瞬時超溫，運行人員采用大風量進行降溫，隨之造成燃燒上移，床料局部流化不良而分層，導(dǎo)致蓄熱能力降低，投煤初期床層溫度更加不穩(wěn)定，引起鍋爐床溫大幅波動或上升緩慢，不易帶負荷。

（2）觀察分析初期點火各項數(shù)據(jù)，燃煤粒徑d50數(shù)值偏大，鍋爐原料設(shè)計主要為攀枝花周邊煤矸石，其煤的品質(zhì)差異很大，時常出現(xiàn)大塊煤矸石與細料抱團粘結(jié)后堵塞碎煤機的底篦，降低其透料性，亦即降低破碎機出力，特別是當煤粘結(jié)嚴重時，部分大顆粒通過旁路大量涌入爐膛，造成爐膛床層壓力偏高；為避免鍋爐啟動初期爐膛結(jié)焦，用高壓一次風量進行強制流化，導(dǎo)致鍋爐燃煤分層，大顆粒在密相區(qū)運動，只有相當小一部分顆粒到稀相區(qū)，傳熱效果不明顯，床層溫度呈單調(diào)遞減，鍋爐啟動過程中升溫升壓速度緩慢，投油運行時間較長。

3.2 點火操作不當，油槍點火困難及不完全

（1）循環(huán)流化床鍋爐是近十幾年來興起的環(huán)保型鍋爐，屬于微正壓爐，區(qū)別于負壓煤粉爐。鍋爐采用中心回油式油槍，通過機組軟邏輯判斷油槍出力正常與否，為最大限度實現(xiàn)風道燃燒器燃燒穩(wěn)定，控制系統(tǒng)捕捉到油槍兩次壓力異常后關(guān)閉油系統(tǒng)，導(dǎo)致機組啟動時間較長。

（2）風道燃燒器主、副流化風量配比不當，火焰根部脫火或缺氧，造成油槍燃燒時好時壞，嚴重影響燃燒效果甚至頻繁熄火。

4 解決措施

4.1 動態(tài)調(diào)整一、二次風風壓，嚴格控制床料厚度及入爐煤顆粒

（1）為徹底解決床料厚度偏離設(shè)計值引起床溫不平衡問題，組織各類專業(yè)人員對機組點火初期的各項問題進行攻關(guān)，分析認為，問題的解決從運行的角度入手，在不影響環(huán)保排放指標的條件下，可以改變一、二次風量配比，適當增加二次風壓，降低一次風剛性擾動，保證爐膛橫斷面環(huán)流貧氧區(qū)有充分的氧氣供應(yīng)的同時，嚴格控制床料厚度在700～800 mm，加速高濃度物料顆粒的傳質(zhì)和載熱過程，促進爐膛內(nèi)部物料的溫度平衡。參見圖4。

圖4 點火初期爐內(nèi)貧氧區(qū)

（2）根據(jù)鍋爐設(shè)計的參數(shù)嚴格控制入廠煤的各種指標，煤場實行定制化管理。當儲煤量達到要求時根據(jù)機組負荷合理安排進煤時間并進行劃區(qū)域堆放，嚴格控制粒度≤10 mm，杜絕因進煤干濕程度不一，部分濕煤堵塞破碎系統(tǒng)底篦，降低其透料性，降低破碎機出力，造成大量粗顆粒通過旁路涌入爐膛，導(dǎo)致床料厚度偏厚引起床溫不均。

4.2 油槍改造

為徹底解決發(fā)電廠原點火系統(tǒng)霧化效果較差，容易出現(xiàn)噴嘴堵塞，冷爐點火時冒黑煙現(xiàn)象嚴重，節(jié)能降耗及環(huán)保壓力大的問題。將油槍改為壓縮空氣霧化油燃燒器油槍（見圖5），利用流體力學(xué)兩相流理論，將低壓霧化介質(zhì)（壓縮空氣）注入到低壓油里面，在固定的混合腔內(nèi)混合，形成油包氣的特定流態(tài)——氣泡流，利用氣泡的產(chǎn)生、運動、變形，直至在槍頭出口處形成氣泡內(nèi)外壓力差，通過其壓差使氣泡漲裂霧化燃燒，加之其結(jié)構(gòu)特性，燃燒比較完全。解決了冷態(tài)啟動時間長，油槍熄火，煙囪冒黑煙現(xiàn)象等問題，且大幅降低了節(jié)能降耗及環(huán)保壓力。

圖5 壓縮空氣霧化油槍

4.3 強化冷態(tài)啟動前期工作

（1）點火前確認油槍燃油壓力、控制邏輯正常，做到風量、油壓匹配，確保一次性點火成功。

（2）熟練掌握冷態(tài)啟動的相關(guān)控制邏輯，鍋爐冷態(tài)啟動參數(shù)異常時，運行人員安全、快速調(diào)回正常參數(shù)，最大限度減小設(shè)備損壞，降低點火成本。

（3）鍋爐啟動初期入爐煤熱值和揮發(fā)份按設(shè)計值高限配比，嚴格執(zhí)行脈沖給煤規(guī)定。動態(tài)調(diào)整燃油風量，根據(jù)氧量將一、二次風量調(diào)至最佳比例。

4.4 煤場實行定制化管理，控制好入爐煤粒度

根據(jù)鍋爐設(shè)計的參數(shù)嚴格控制入廠煤的各種指標，煤場實行定制化管理。當儲煤量達到要求時根據(jù)機組負荷合理安排進煤時間并進行劃區(qū)域堆放，杜絕因進煤干濕程度不一，部分濕煤不經(jīng)翻曬后進入破碎系統(tǒng)，導(dǎo)致破損系統(tǒng)底篦堵塞，降低其透料性，亦即降低破碎機出力，大量粗顆粒通過旁路涌入爐膛。入爐煤粒度優(yōu)化后爐內(nèi)溫升率見圖6。

圖6 風量、粒度優(yōu)化、油槍改造后床溫升溫率平穩(wěn)提升

5 結(jié)論

循環(huán)流化床鍋爐因其具有煤粉爐無法比擬的各種優(yōu)點，在火電行業(yè)得到了高度的認可，但由于受設(shè)計、安裝、操作等各項因素制約，機組冷態(tài)啟動初期節(jié)能降耗始終不盡人意。通過對油槍改造、燃煤粒徑及運行方式（床溫優(yōu)化）的調(diào)整，鍋爐冷態(tài)啟動困難的問題已基本解決，發(fā)電廠每年啟動約3 次左右，每年最少可節(jié)約50 t 以上，合計節(jié)能降耗成本至少80萬以上，節(jié)能及環(huán)保壓力也大幅降低。