于 健,付建寶
(中交天津港灣工程研究院有限公司,港口巖土工程技術(shù)交通行業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津市港口巖土工程技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,天津 300222)
在地下水豐富地區(qū)基坑止水設(shè)計(jì)不僅要考慮坑內(nèi)滲透量是否經(jīng)濟(jì),還須考慮水位下降引起的周邊建筑物的變形,主要包括地基的附加沉降和不均勻沉降[1-2],這些變形是由于基坑降水及其引起的滲流使得土體中有效應(yīng)力改變而引起的[3]。降水時(shí)伴隨著地下滲流場(chǎng)變化,基坑周邊土體的穩(wěn)定性及變形問(wèn)題較為復(fù)雜,往往采用有限元法進(jìn)行分析[4-6]。
大連灣海底隧道建設(shè)工程位于大連灣內(nèi),起始于大連灣北岸梭魚(yú)灣規(guī)劃20號(hào)路,向南下穿大連灣海域、甘井子西航道、大連港北防波堤,在南岸大連港的三、四號(hào)碼頭之間港池登陸。工程平面位置見(jiàn)圖1。
圖1 工程平面位置
為了給南岸港池暗埋段隧道施工提供干作業(yè)條件,將在大連港三、四號(hào)碼頭之間的港池外側(cè)新建臨時(shí)圍堰,并分別在四號(hào)碼頭后方70 m處、三號(hào)碼頭后方85 m處及新建的臨時(shí)圍堰上設(shè)置止水結(jié)構(gòu),將港池內(nèi)的水排干形成一個(gè)大型基坑,見(jiàn)圖2。大連港碼頭為20世紀(jì)30年代日本人所建,目前屬于文物建筑,須予以保護(hù),且三號(hào)碼頭后方有32庫(kù),而本次港池排水施工使得該老碼頭結(jié)構(gòu)的受力情況發(fā)生改變,對(duì)碼頭結(jié)構(gòu)和三號(hào)碼頭后方的32庫(kù)可能產(chǎn)生不利影響,因此須分析此次排水施工過(guò)程對(duì)碼頭穩(wěn)定性的影響。
圖2 港池止水結(jié)構(gòu)平面布置(單位:m)
工程場(chǎng)地從上到下地質(zhì)情況如下:
①1素填土(Q4ml):灰褐色,由碎石及黏性土組成,碎石主要成分為石灰?guī)r,碎石含量30%~70%,粒徑2~20 cm,稍密。
②2淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土(Q4m):灰黑色,流塑-軟塑,略具腥臭味,有機(jī)質(zhì)含量高,含少量貝殼,干強(qiáng)度低,韌性低,稍有光澤,無(wú)搖振反應(yīng)。
③2粉質(zhì)黏土(Q4m):黃褐色,可塑-硬塑,無(wú)搖振反應(yīng),干強(qiáng)度中等,韌性中等。
⑤2含碎石粉質(zhì)黏土(Q4al+m):灰黃-黃褐色,可塑-硬塑,含10%~30%石英巖碎石、角礫,無(wú)搖振反應(yīng),干強(qiáng)度中等,韌性中等。
⑥角礫(Q3al+m):黃褐色,成分為石英巖,粒徑0.5~2 cm,含量約60%,間隙充填黏性土和細(xì)砂,中密-密實(shí),飽和。
對(duì)碼頭結(jié)構(gòu)的地基承載力、抗滑、抗傾覆以及整體穩(wěn)定性采用 《港口工程地基計(jì)算系統(tǒng)》(2008版)進(jìn)行分析,同時(shí)采用有限元軟件PLAXIS 3D對(duì)碼頭及周邊土體、建筑物進(jìn)行變形分析。
四號(hào)碼頭主要為沉箱重力式結(jié)構(gòu)、三號(hào)碼頭為方塊重力式碼頭結(jié)構(gòu),且三號(hào)碼頭后方約15.2 m處為建筑物32庫(kù),32庫(kù)為兩層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)為預(yù)制方樁。
荷載組合均按照短暫工況考慮,碼頭前沿20 m范圍內(nèi)的均布荷載均為15 kPa,四號(hào)碼頭前沿20 m范圍以外的均布荷載為10 kPa,三號(hào)碼頭前沿20 m范圍以外的均布荷載均為20 kPa。
典型分析計(jì)算斷面及其土層分布見(jiàn)圖3。
圖3 典型斷面及土層分布(單位:m)
止水結(jié)構(gòu)上部為塑性混凝土防滲墻,厚度0.8 m,防滲墻進(jìn)入強(qiáng)風(fēng)化板巖4 m,底部采用帷幕灌漿,進(jìn)入中風(fēng)化巖6 m,帷幕灌漿雙排布置,排距0.7 m,每排孔距1.5 m。止水帷幕防滲墻厚800 mm,密度2.0 t/m3,彈性模量400 MPa,抗壓強(qiáng)度2 MPa,抗拉強(qiáng)度0.3 MPa,滲透系數(shù)≤1×10-7cms。主要地層計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表1。
表1 主要土層參數(shù)
續(xù)表1
采用港口工程地基計(jì)算系統(tǒng)對(duì)降水前和港池排水完成后兩個(gè)工況進(jìn)行穩(wěn)定性及地基承載力計(jì)算,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。
表2 各斷面安全系數(shù)
由上述計(jì)算結(jié)果可知:
1)港池排水施工對(duì)碼頭結(jié)構(gòu)的抗傾覆、抗滑穩(wěn)定性是有利的。
2)港池降水施工對(duì)碼頭結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性和地基承載力是不利的,降水至海底面時(shí),整體穩(wěn)定安全性降低比例為8.5%~11.0%,地基承載力安全系數(shù)降低17.4%~20.2%。
3)降水前碼頭地基承載力和整體穩(wěn)定性安全系數(shù)均不滿足目前國(guó)內(nèi)相關(guān)規(guī)范的要求(不小于2),但該碼頭已正常使用將近百年,對(duì)于當(dāng)年日本相關(guān)建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)不得而知。實(shí)際上國(guó)內(nèi)也存在一些老碼頭的地基承載力安全系數(shù)達(dá)不到現(xiàn)有規(guī)范要求,可認(rèn)為目前狀態(tài)碼頭結(jié)構(gòu)是安全的。
采用有限元分析軟件Plaxis 3D對(duì)降水施工過(guò)程中碼頭結(jié)構(gòu)及其周邊土體的變形進(jìn)行分析,本構(gòu)模型采用Mohr-Coulomb模型,在PLAXIS 3D中Mohr-Coulomb模型為彈性-理想塑性模型,理想彈塑性材料在塑性變形階段,應(yīng)力不增加,但應(yīng)變?cè)诓粩嗟卦龃?,其?yīng)力-應(yīng)變曲線見(jiàn)圖4。
圖4 理想彈塑性應(yīng)力-應(yīng)變曲線
計(jì)算模型以高水位(1.89 m)為模型初始水位,水位逐漸降低至-26 m,計(jì)算過(guò)程中考慮了水位下降土體中土體中孔隙水壓力的消散,四號(hào)碼頭典型計(jì)算斷面有限元計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖5。三號(hào)碼頭典型斷面有限元模型中為顯示樁的存在將部分土層進(jìn)行了隱藏(圖6)。圖6為三號(hào)碼頭上32庫(kù)的樁基礎(chǔ),最近的樁距離碼頭前沿15 m,每排樁間隔7.5 m,因而截取7.5 m的斷面建立如圖6計(jì)算模型。每排樁包括5組樁簇,每組樁簇的距離皆為7.5 m,中間3個(gè)樁簇包含4根樁,兩端樁簇包含3根樁。樁截面為邊長(zhǎng)0.4 m的正方形,樁端承載,樁深入強(qiáng)風(fēng)化巖0.5 m。三號(hào)碼頭典型計(jì)算斷面有限元計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖7。
圖5 四號(hào)碼頭典型斷面降水完成變形云圖
圖6 三號(hào)碼頭典型斷面有限元計(jì)算模型
圖7 三號(hào)碼頭典型斷面降水完成后變形云圖
土體變形計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3,碼頭結(jié)構(gòu)變形情況見(jiàn)表4。
表3 典型斷面最大變形及其位置
表4 典型計(jì)算斷面碼頭結(jié)構(gòu)最大變形量統(tǒng)計(jì)
上述計(jì)算結(jié)果表明:港池內(nèi)降水施工使得碼頭周邊土體發(fā)生較大的位移。從碼頭前沿線往碼頭后方沉降變形先增大后逐漸減小,至防滲墻位置沉降量基本為0 mm,其中四號(hào)碼頭發(fā)生的最大沉降量為131 mm,位于距碼頭前沿線22.7 m處;三號(hào)碼頭發(fā)生的最大沉降量為12.2 mm,位于距碼頭前沿線10 m處;土體位移主要發(fā)生在碼頭前趾前方地基內(nèi);碼頭結(jié)構(gòu)也發(fā)生明顯的變形。
通過(guò)上述分析,南接岸港池降水施工使得三、四號(hào)碼頭的承載力和整體穩(wěn)定安全系數(shù)都有不同程度的降低,可能會(huì)導(dǎo)致碼頭結(jié)構(gòu)失穩(wěn)破壞,碼頭地面沉降和水平位移也較大,三號(hào)碼頭后方的32庫(kù)基樁可能發(fā)生折斷,因此應(yīng)采取必要的處理措施。但是該碼頭已投入使用80多年,目前碼頭結(jié)構(gòu)健康狀況和碼頭下方地基情況均無(wú)法完全探明,經(jīng)過(guò)綜合考慮,擬在碼頭前方新建臨時(shí)圍堰,并在其上打設(shè)止水結(jié)構(gòu),止水結(jié)構(gòu)采用混凝土防滲墻結(jié)合帷幕灌漿的方式,墻厚80 cm,位于碼頭前沿6 m處,深入滲透系數(shù)不大于3×10-5cm/s的巖層(中風(fēng)化巖)6 m,見(jiàn)圖8。采取防護(hù)措施后四號(hào)和三號(hào)碼頭有限元計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖9。
圖8 碼頭防護(hù)方案斷面(高程:m;尺寸:mm)
圖9 碼頭防護(hù)后降水至海底時(shí)典型斷面位移云圖
由圖9可以看出,采取防護(hù)措施后,在臨時(shí)圍堰填筑及港池內(nèi)降水施工期間,結(jié)構(gòu)的位移主要發(fā)生在新填筑的臨時(shí)圍堰上,碼頭本身的變形明顯減小,見(jiàn)表5。
表5 碼頭防護(hù)前后沉降和水平位移
1)港池降水施工對(duì)碼頭結(jié)構(gòu)的抗傾覆、抗滑穩(wěn)定性是有利的。
2)目前碼頭的整體穩(wěn)定性和地基承載力均不滿足相關(guān)規(guī)范要求,考慮到目前碼頭施工狀態(tài)可認(rèn)為是安全穩(wěn)定的,但降水施工使得碼頭整體穩(wěn)定性和地基承載力均有不同程度的下降,已遠(yuǎn)不能滿足現(xiàn)有相關(guān)規(guī)范要求。
3)通過(guò)有限元分析,港池降水施工過(guò)程中碼頭結(jié)構(gòu)后方及前趾下方地基均發(fā)生較大的變形,因此須采取措施予以加固。
4)采用碼頭前方新建臨時(shí)圍堰,并在臨時(shí)圍堰上設(shè)置止水結(jié)構(gòu)的加固措施后,在整個(gè)施工期間碼頭結(jié)構(gòu)的變形較小,可有效地保護(hù)現(xiàn)有碼頭。