陽泉煤業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司一礦 山西陽泉 045008

放頂煤工作面回風(fēng)巷一般沿底板掘進(jìn)，隨著工作面的推進(jìn)，回風(fēng)巷頂煤隨頂板垮落直接遺落在落山。由于上端頭頂板壓力大，支護(hù)效果也往往不理想，為保證支護(hù)質(zhì)量，工作面端頭區(qū)域一般不放頂煤，不僅造成煤炭資源的浪費(fèi)，同時(shí)也存在一定的自燃危險(xiǎn)。此外，由于端頭維護(hù)工序繁雜，采用傳統(tǒng)的“單體液壓支架+Π 形梁+工字鋼”維護(hù)，工人勞動(dòng)強(qiáng)度大，作業(yè)環(huán)境差。每推進(jìn)一茬需要移動(dòng)端頭支護(hù)，端頭維護(hù)占用大量時(shí)間，影響工作面開機(jī)率[1-4]。

采煤工作面上端頭頂板壓力大，礦壓顯現(xiàn)明顯。尤其是相鄰工作面已經(jīng)開采完畢后，相鄰工作面的采空區(qū)形成的支承壓力會(huì)與本工作面的超前支承壓力疊加，煤體經(jīng)受疊加應(yīng)力后，破損變形嚴(yán)重。這也是現(xiàn)場(chǎng)回采工作面三角煤破損嚴(yán)重、上端頭維護(hù)困難的主要原因[5-7]。

1 工作面概況

陽煤一礦 S8303 工作面(東部)設(shè)計(jì)可采走向長(zhǎng)度為 962 m，傾斜長(zhǎng)度為 215 m，煤層最大厚度為 5.90 m，最小厚度為 5.75 m，平均厚度為 5.83 m。煤層傾角為 1°～13°，平均為 5°，采深為 527.3～587.9 m。直接頂為黑色泥巖，平均厚度為 1.19 m；基本頂為深灰色石灰?guī)r，平均厚度為 11.80 m。直接底為灰黑色泥巖，平均厚度為 0.33 m，基本底為灰色細(xì)砂巖，平均厚度為 7.24 m。

直接頂初次垮落步距為 16 m，初次來壓步距為 20 m，來壓顯現(xiàn)程度明顯。周期來壓步距為 12～16 m，來壓顯現(xiàn)程度不明顯。最大平均載荷強(qiáng)度為 0.4 MPa。直接頂類型二類，基本頂級(jí)別 Ⅲ 級(jí)。

服務(wù)工作面有 4 條巷道：進(jìn)風(fēng)巷、回風(fēng)巷、低位抽采巷、走向高抽巷。

工作面采用綜合機(jī)械化放頂煤一次采全高采煤工藝，工作面原先共安設(shè) 124 架液壓支架，其中普通支架 117 組，為 ZFY13000-24/40D 型兩柱掩護(hù)式液壓支架，過渡支架共 7 組，機(jī)頭 3 架，機(jī)尾 4 架，型號(hào)為ZFG13000-27.5/42D。進(jìn)風(fēng)巷 1 組 ZTZ20000-27.5/42型端頭支架，回風(fēng)巷超前 4 組 ZCZ10000/26/45 型兩柱兩列式超前支架支護(hù)管理頂板。

回風(fēng)巷沿煤層頂板掘進(jìn)，頂板采用波紋鋼帶+金屬網(wǎng)+φ20×2 000 mm 主錨桿+φ17.8×5 200 mm 補(bǔ)強(qiáng)錨索聯(lián)合支護(hù)。一排有補(bǔ)強(qiáng)錨索(錨桿 4 根，補(bǔ)強(qiáng)錨索 2 根)，一排沒有補(bǔ)強(qiáng)錨索(錨桿 6 根)，交替進(jìn)行支護(hù)，排距為 0.9 m。

S8303 工作面原先設(shè)計(jì)為大采高工作面，回風(fēng)巷沿頂板掘進(jìn)。在回采初期，工作面機(jī)尾沿上層推進(jìn)，中部沿下層推進(jìn)。在生產(chǎn)過程中，由于機(jī)尾 74～124架底層變上層的過渡段頂板維護(hù)困難，支架上方時(shí)常發(fā)生流矸，導(dǎo)致支架傾斜，制約生產(chǎn)。為解決該問題，后機(jī)尾改為沿底板推進(jìn)，解決了機(jī)尾 74～124 架過渡段支架傾斜的問題，但是造成機(jī)尾有 2～3 m 的臺(tái)階煤體。端頭維護(hù)仍困難，回風(fēng)落山不好維護(hù)。落山垮落造成回風(fēng)支設(shè)的密柱提前失效，支護(hù)效果不理想。為解決落山提前垮落的問題，先后采用增加支設(shè)工字梁、Π 形梁、木梁、批木垛等方式維護(hù)，但是造成支護(hù)成本高、工人勞動(dòng)強(qiáng)度大、機(jī)尾通風(fēng)不暢等問題，制約安全生產(chǎn)。

在機(jī)尾沿上層、下層推進(jìn)都存在支護(hù)效果不理想、制約安全生產(chǎn)的情況下，提出前部刮板輸送機(jī)機(jī)尾延長(zhǎng) 2 節(jié)中部槽，后部刮板輸送機(jī)縮短 1 節(jié)中部槽，機(jī)尾增加安裝 2 架 ZY12000/30/68D 型大采高大側(cè)護(hù)支架。大采高大側(cè)護(hù)支架安裝后，成功解決了機(jī)尾維護(hù)困難、通風(fēng)不暢的問題，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

2 3 種采煤工藝對(duì)比

2.1 機(jī)尾沿上層推進(jìn)

初采階段工作面機(jī)尾沿上層推進(jìn)，如圖1 所示，機(jī)尾 74～124 架由底層逐漸變?yōu)樯蠈?50 架長(zhǎng)約 87.5 m，為機(jī)尾過渡段)。機(jī)尾采用單體柱＋木梁支護(hù)形式。

圖1 機(jī)尾沿上層推進(jìn)示意Fig.1 Sketch of facility end advancing along upper layer

工作面推進(jìn)過程中存在以下主要問題：

(1)工作面 74～124 架朝前部刮板輸送機(jī)機(jī)頭方向傾斜，易造成工作面 74～124 架咬架現(xiàn)象。

(2)由于機(jī)尾過渡段支架有坡度，頂板維護(hù)困難，架間易出現(xiàn)流矸現(xiàn)象。移架不及時(shí)，大塊矸極易提前冒落，流入工作面，影響生產(chǎn)。

(3)機(jī)尾及回風(fēng)巷底板的煤炭資源損失嚴(yán)重，工作面機(jī)尾 50 架范圍內(nèi)的三角底煤和回風(fēng)巷 2 m 厚的底煤無法回收。

2.2 機(jī)尾沿下層推進(jìn)

如圖2 所示，機(jī)尾沿下層推進(jìn)，上端頭采用單體柱+Π 形梁支護(hù)，木梁、批木垛方式維護(hù)，存在以下問題：

圖2 機(jī)尾沿下層推進(jìn)示意Fig.2 Sketch of facility end advancing along lower layer

(1)由于機(jī)尾 124 架與回風(fēng)巷底板存在約 2 m 的高差，機(jī)尾形成“臺(tái)階煤體”。回風(fēng)端頭支護(hù)過程中，回風(fēng)“臺(tái)階煤體”易片幫，存在片幫煤流入工作面的危險(xiǎn)，人員在 124 架作業(yè)時(shí)安全受到嚴(yán)重威脅。

(2)回風(fēng)端頭的支護(hù)質(zhì)量不高。由于原先采用單體柱+Π 形梁支護(hù)，單體柱支設(shè)在機(jī)尾底板煤體上，尤其是靠近 124 架一側(cè)，單體柱支護(hù)鉆底現(xiàn)象嚴(yán)重，且極易造成“臺(tái)階煤體”片幫，導(dǎo)致回風(fēng)端頭的支護(hù)提前失效。

(3)采用木梁、批木垛方式維護(hù)回風(fēng)端頭(見圖3)，機(jī)尾不小于5 m 的范圍就需布置1 個(gè)3 m×3 m 木垛，木垛高度依據(jù)實(shí)際高度而定，約為 3 m。每推進(jìn)一個(gè)循環(huán)(0.8 m)上1 根6 m 木梁，工人勞動(dòng)強(qiáng)度大、維護(hù)成本高。

圖3 機(jī)尾沿下層推進(jìn)原先支護(hù)Fig.3 Facility end advancing original support along lower layer

(4)123～124 架頂煤受壓嚴(yán)重，易造成滾幫。在三角煤托不住的情況下，支架上方形成空頂區(qū)，導(dǎo)致機(jī)尾4 組支架和回風(fēng)落山提前垮落。124 架上方存在碎煤、矸石流入工作面的危險(xiǎn)。

(5)通風(fēng)斷面不足。機(jī)尾沿下層推進(jìn)，由于存在“臺(tái)階煤體”造成通風(fēng)斷面減小，影響通風(fēng)。

2.3 機(jī)尾沿下層推進(jìn)并采用大采高大側(cè)護(hù)支架

采用大采高大側(cè)護(hù)支架機(jī)尾沿下層推進(jìn)如圖4 所示。機(jī)尾沿下層推進(jìn)，延長(zhǎng) 2 節(jié)前部刮板輸送機(jī)中部槽，縮短 1 節(jié)后部刮板輸送機(jī)中部槽，機(jī)尾增設(shè) 2 組ZYP12000/30/68D 型大采高大側(cè)護(hù)支架，如圖5 所示。增設(shè)后的優(yōu)點(diǎn)如下：

圖4 采用大采高大側(cè)護(hù)支架機(jī)尾沿下層推進(jìn)示意Fig.4 Facility end advancing along lower layer with large mining height support withbig side plate

圖5 機(jī)尾沿下層推進(jìn)并采用大采高大側(cè)護(hù)支架支護(hù)Fig.5 Facility end advancing along lower layer andapplying large mining height support with big side plate to support

(1)提高了作業(yè)人員的安全保障。原先采用單體柱+木梁、單體柱+Π 形梁支護(hù)，工人在機(jī)尾臺(tái)階煤體上作業(yè)，存在摔落、滑跌的危險(xiǎn)，而且臺(tái)階煤體易片幫流入124 架?，F(xiàn)在工人可以在123 架隔架操作增設(shè)的 125、126 架，保證了操作工人的安全。

(2)提高了支護(hù)強(qiáng)度，保證了支護(hù)效果。由于回風(fēng)巷道為煤底，支設(shè)范圍有限，支設(shè)的單體柱不能有效地管控端頭頂板。改為2 架大采高大側(cè)護(hù)支架后，保證了支護(hù)質(zhì)量。

(3)回風(fēng)端頭回采工藝優(yōu)化，減輕了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，降低了維護(hù)成本。原先采用的支護(hù)方式，端頭維護(hù)工需要將單體柱、Π 形梁、木梁等支護(hù)材料扛至回風(fēng)端頭進(jìn)行支設(shè)與維護(hù)，工作量大，支護(hù)效果不理想?，F(xiàn)使用125、126 架進(jìn)行維護(hù)，操作便捷，維護(hù)方式簡(jiǎn)單，不需對(duì)支護(hù)材料回收，大大減少了回風(fēng)端頭維護(hù)的工作量，減輕了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，降低了維護(hù)成本。

(4)提高了工作面煤炭資源的回采率。機(jī)尾沿回風(fēng)底板推進(jìn)后，工作面機(jī)尾 50 架范圍內(nèi)的三角底煤和回風(fēng)巷2 m 厚的底煤可以直接截割回收，現(xiàn)工作面每推進(jìn) 1 m，比原先沿上層推進(jìn)可多回采約 131.04 t的煤炭資源，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。

(5)成功解決了機(jī)尾通風(fēng)斷面不足的問題。機(jī)尾工作面通風(fēng)斷面增大，保證了工作面的通風(fēng)順暢。

3 大采高大側(cè)護(hù)支架支護(hù)強(qiáng)度校核[8-9]

工作面在回采時(shí)，不破壞進(jìn)、回風(fēng)巷原有的金屬網(wǎng)、錨桿錨索聯(lián)合支護(hù)。驗(yàn)算8.8 m 范圍內(nèi)頂板載荷。

靜壓情況下頂板載荷

式中：γR為頂板巖石平均容重，取γR=25 kN/m3；RP為塑性區(qū)半徑，m；H為巷道高度，H=3.8 m；R0為矩形巷道外接圓半徑；Z為巷道深度，取Z=690 m；φ為內(nèi)摩擦角，取φ=45°；C為黏結(jié)系數(shù)，取C=4；a為巷道寬度，a=6.1 m。

計(jì)算得Q回靜=59.25 kN/m2。動(dòng)壓影響一般取靜壓時(shí)的 2～4 倍，在此取 4，則回風(fēng)巷端頭段頂板載荷Q回=237 kN/m2。

回風(fēng)巷端頭頂板總壓力(取8.8 m 范圍計(jì)算)

式中：L為超前維護(hù)距離，取L=20 m；F錨網(wǎng)為巷道錨網(wǎng)的錨固力，kN；F支護(hù)為巷道需要支護(hù)阻力；F支架為支架總的工作阻力，ZY12000/30/68D 型支架工作阻力為 12 000 kN；n1補(bǔ)為巷道補(bǔ)強(qiáng)錨索的數(shù)量，n1補(bǔ)=27；N破為補(bǔ)強(qiáng)錨索的破斷力，采用 1×7-17.8-1860型錨索，取N破=353 kN；η為補(bǔ)強(qiáng)錨索的支護(hù)效率，η=80%。

經(jīng)校驗(yàn)，2 組 ZY12000/30/68D 型支架能夠滿足端頭頂板的支護(hù)強(qiáng)度。

4 安裝大采高大側(cè)護(hù)支架后的安全技術(shù)措施

4.1 機(jī)尾割煤、移架工序

前部刮板輸送機(jī)機(jī)尾延長(zhǎng) 2 節(jié)中部槽，安裝 125架、126 架(ZYP12000/30/68D)，同時(shí)，為保護(hù)后部刮板輸送機(jī)機(jī)尾電動(dòng)機(jī)不受 125 架落山矸石壓埋，后部刮板輸送機(jī)縮短 1 節(jié)中部槽。采煤機(jī)滾筒可以直接割底刀將回風(fēng)巷底煤截割。采煤機(jī)割完底刀退出。拉架時(shí)，將 124 架拉出后，再將 125、126 架依次拉出，回風(fēng)落山自然垮落。拉架完成后，支架推溜，收后部刮板輸送機(jī)完成循環(huán)。即：機(jī)組滾筒割底刀—退回滾筒—移架—推溜—收后部刮板輸送機(jī)。

4.2 125、124 架的維護(hù)

125 架進(jìn)風(fēng)側(cè)安裝大側(cè)護(hù)板，124 架降架時(shí)，要確保 124 架頂梁高度不低于 125 架大側(cè)護(hù)板下邊沿，避免 124 架頂板上煤、巖體垮落從兩架間流入工作面。125 架升架、降架過程中，支架工應(yīng)注意 125 架大側(cè)護(hù)板的位置，保證該區(qū)域掩護(hù)效果。

此外，為保證操作人員的安全，應(yīng)在 123 架操作125、126 架，保證操作人員安全。

工作面推進(jìn)過程中，若 124 架向機(jī)頭側(cè)竄移，進(jìn)入工作面時(shí)，124 架與 125 架架間空隙增大，此時(shí)124 架上方所挑木梁應(yīng)伸出 124 架，伸出的外露梁頭應(yīng)緊貼 125 架大側(cè)護(hù)板，保證兩架間煤體支掩維護(hù)到位。

4.3 機(jī)尾 126 架回風(fēng)側(cè)及落山側(cè)的維護(hù)管理

機(jī)尾減速器、126 架回風(fēng)側(cè)安裝防矸鐵板，防止126 架煤柱幫側(cè)以及落山煤、巖體垮落流入 126 架。

在前部刮板輸送機(jī)機(jī)尾減速器外殼煤柱幫側(cè)，安裝 2 塊防矸鐵板，2 塊鐵板順沿至 126 架落山側(cè)，掩護(hù)原回風(fēng)巷底板煤體，避免回風(fēng)底板煤體破碎后垮落流入工作面。

為進(jìn)一步避免 126 架煤柱及落山側(cè)上方煤、巖體垮落從 126 架回風(fēng)側(cè)流入 126 架，在 126 架頂梁回風(fēng)側(cè)用錨鏈懸吊一塊長(zhǎng) 3 m 防矸鐵板，在 126 架形成一個(gè)相對(duì)封閉的空間，防止煤柱及落山側(cè)煤、巖體流入 126 架，保證人員作業(yè)及通行的安全。126 架升降時(shí)，懸吊鐵板應(yīng)與原先固定的鐵板有交錯(cuò)。

超前架最后 1 架與機(jī)尾工作面煤壁距離應(yīng)該控制在 2 m 范圍以內(nèi)，保證端頭頂板的維護(hù)質(zhì)量。

4.4 行人安全

如圖6 所示，在機(jī)尾減速器外殼上方搭設(shè)扶梯，人員通過扶梯進(jìn)出工作面。扶梯靠煤柱一側(cè)為防矸鐵板，右側(cè)靠工作面一側(cè)加設(shè)防護(hù)欄，防止人員誤入前部刮板輸送機(jī)。扶梯與回風(fēng)巷底板搭接處，應(yīng)提前檢查該處底板穩(wěn)定性。人員通過扶梯前需閉鎖前部刮板輸送機(jī)，用長(zhǎng)桿捅落回風(fēng)底板破碎煤體，并在扶梯上側(cè)用鐵絲與幫網(wǎng)連接牢靠，扶梯下側(cè)應(yīng)與減速器外殼搭接穩(wěn)定，保證扶梯不滑落。

圖6 機(jī)尾沿下層推進(jìn)采用大采高大側(cè)護(hù)支架行人通道示意Fig.6 Pedestrianroad map while facility end advancing along lower layer and applying largemining height support with big side plate to support

工作面生產(chǎn)割煤期間，應(yīng)將扶梯拆除，并在機(jī)尾往外 10 m 處，超前段掛置警戒線，避免人員從回風(fēng)巷誤入該區(qū)域。

5 結(jié)語

放頂煤工作面回風(fēng)巷沿頂板掘進(jìn)，機(jī)尾安裝大采高大側(cè)護(hù)支架，能夠滿足工作面上端頭頂板的支護(hù)強(qiáng)度，很好地解決工作面上端頭維護(hù)困難的問題，為改變傳統(tǒng)的端頭維護(hù)工藝和支護(hù)技術(shù)提供了可鑒的方案。

機(jī)尾安裝大采高大側(cè)護(hù)支架后，提高了作業(yè)人員的安全保障，回風(fēng)端頭回采工藝優(yōu)化，減輕了工人的勞動(dòng)強(qiáng)度，減少了端頭維護(hù)的時(shí)間，降低了維護(hù)成本。機(jī)尾工作面通風(fēng)斷面增大，保證了工作面的通風(fēng)順暢。

機(jī)尾沿回風(fēng)底板推進(jìn)后，工作面機(jī)尾 50 架范圍內(nèi)的三角底煤和回風(fēng)巷 2 m 厚的底煤可以直接截割回收，現(xiàn)工作面每推進(jìn) 1 m 比原先沿上層推進(jìn)，可多回采約 131.04 t 煤炭，取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。