賈 磊,李云峰
(1.河南科技大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院,河南 洛陽 471039;2.商丘工學(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院,河南 商丘 476000)
作為工業(yè)基礎(chǔ)件,滾動軸承被廣泛應(yīng)用于各類機(jī)械產(chǎn)品中。在有些場合,軸承的壽命決定了機(jī)械主機(jī)的壽命;有些場合軸承成為消耗件,主機(jī)需要定期更換新的軸承,軸承壽命的長短決定了每年的維護(hù)成本。
滾動軸承的壽命理論經(jīng)歷了長期的發(fā)展,其中經(jīng)典L-P壽命理論[1]被列入國際及國家標(biāo)準(zhǔn),因其計算方法簡單而被廣泛應(yīng)用。其定義為90%可靠度下,軸承工作表面出現(xiàn)疲勞剝落之前完成的工作轉(zhuǎn)數(shù)。因此,軸承工作表面的疲勞剝落成為軸承領(lǐng)域關(guān)注的核心。
在線接觸類型軸承中,如圓柱滾子軸承、圓錐滾子軸承、滾針軸承等,軸承工作表面的接觸為滾子和滾道的有限長線性接觸。根據(jù)赫茲接觸理論[2]發(fā)現(xiàn),線接觸的滾子邊緣會出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,導(dǎo)致邊緣剝落較快。隨后Lundberg[3]提出了對數(shù)曲線輪廓,可以使線接觸實體上的應(yīng)力均勻分布,有效解決了邊緣應(yīng)力集中問題,可以使?jié)L動軸承壽命提高數(shù)倍以上,被認(rèn)為是理想的滾子輪廓形狀。
然而,由于加工技術(shù)的限制,Lundberg對數(shù)理論提出后的很長一段時間內(nèi),都無法加工出對數(shù)曲線輪廓的滾子[4-6]。因此,在其基礎(chǔ)上,后來又發(fā)展出多種修正線型輪廓滾子[7-8],如輪廓是中間直線,兩端圓弧的修正線。隨著技術(shù)進(jìn)步,目前對數(shù)輪廓的加工初步得到實現(xiàn),但尚不成熟。直至今日,絕大部分的線接觸滾動軸承仍使用的是修正線形輪廓滾子,僅相對少數(shù)使用對數(shù)曲線輪廓滾子。其中有很大一部分凸度的加工是采用砂輪多圓弧仿形磨削[9-12]。同時,軸承滾子凸度的檢測技術(shù)中,也采用曲線擬合方法對輪廓誤差進(jìn)行評定[13-14]。由于對數(shù)曲線的加工和測量相對較難,實際生產(chǎn)中更多的采用的是圓弧曲線。
在設(shè)計上容易給出對數(shù)曲線方程,但目前制造和檢測相對困難;同時,依靠多圓弧擬合方法進(jìn)行加工和檢測顯然又會存在誤差。
面對目前大部分軸承還沒有使用對數(shù)曲線的實際現(xiàn)狀,筆者借鑒曲線擬合方法,在設(shè)計源頭對軸承進(jìn)行圓弧輪廓的設(shè)計,使軸承設(shè)計、加工、檢測達(dá)到統(tǒng)一,從而保證軸承滾子的精密度和良好的質(zhì)量。
目前,對于線接觸的滾動軸承滾子表面輪廓的介紹已有很多,主要包括:直線不修形、全凸型、相交修正線型、相切修正線型及理想的Lundberg對數(shù)曲線。
不同滾動軸承滾子表面輪廓如圖1所示。
圖1 不同滾動軸承滾子表面輪廓
圖1(a)中,直線型會出現(xiàn)邊緣應(yīng)力集中的現(xiàn)象,因此是不可以應(yīng)用的類型。
圖1(e)中,Lundberg對數(shù)型是最理想的類型,但卻存在難以加工的問題。
其他類型各有特點。目前常用的是圖1(d)所示的中間直線兩端圓弧且圓弧和直線相切的修正線型。
雖然理想的對數(shù)型輪廓可以提高軸承壽命幾倍到幾十倍,但顯然任何非對數(shù)的修形都無法達(dá)到該效果。而修正線型只是一種折中的辦法。
相對應(yīng)的,滾動軸承滾子表面輪廓的修形方法如表1所示。
表1 滾動軸承滾子表面輪廓的修形方法
R0—圓弧半徑,mm;c—直線與圓弧相切或相交的交點坐標(biāo),mm;Q—軸承中滾子最大受力,N;Lwe—滾子有效接觸長度,mm;E—接觸體彈性模量,MPa;ν—材料泊松比;y—修形值,mm
鑒于以上情況,考慮到與對數(shù)輪廓的相似性,本研究提出一種雙圓弧曲線輪廓,兩段弧曲線輪廓如圖2所示。
圖2 兩段弧曲線輪廓
圖2中,滾子中部為R1圓弧,兩端邊緣為R2圓弧,形成兩段圓弧結(jié)構(gòu)。該輪廓和對數(shù)型輪廓有一定的相似度。加工上可以使用被修整為圓弧R1和R2的砂輪分兩次精磨,容易實現(xiàn)。
基于圓弧擬合理論,筆者擬在無限接近對數(shù)輪廓的情況下,求出兩段圓弧的最優(yōu)參數(shù),從而完成相關(guān)的設(shè)計。相比較現(xiàn)行的修正線輪廓,該輪廓更接近最優(yōu)的對數(shù)曲線輪廓,而又比對數(shù)輪廓更易于加工實現(xiàn)。
首先,對于已知參數(shù)軸承,可寫出其對數(shù)曲線函數(shù)為:
(1)
圖2的兩段圓弧的坐標(biāo)方程為:
(2)
c為兩段圓弧的交點。如果定義R1圓弧段占滾子有效半長的m倍,那么c為:
(3)
用式(2)擬合式(1),建立優(yōu)化目標(biāo)函數(shù)為:
(4)
由于R1在R2圓弧方程中是一個參數(shù),要首先擬合R1圓弧段。
首先設(shè)置m值,給出兩段圓弧的交點c,然后在0≤x f1= (5) 式中:R1—未知數(shù),對其進(jìn)行無約束最小值優(yōu)化。 優(yōu)化方法有很多,這里使用牛頓迭代法進(jìn)行運算。設(shè)置一定的收斂精度,并給予適當(dāng)初值,經(jīng)過簡單迭代即可得到最優(yōu)R1的值。 計算出R1后,進(jìn)行R2段圓弧的曲線擬合,建立目標(biāo)函數(shù): (6) 類似地,可使用牛頓迭代法進(jìn)行R2值求解。 通過以上步驟,可以得到在特定m值時,無限接近對數(shù)曲線的兩段圓弧曲線。而實際上該特定m值是否設(shè)置得合理,還需要作進(jìn)一步的迭代運算。 參照修正線型曲線的R0圓弧段一般占比不超過30%,所以可以認(rèn)為m值在0.5~0.9之間。那么就可以設(shè)置m值的范圍和步長,逐一進(jìn)行迭代計算(每一個m值均對應(yīng)一條無限接近對數(shù)曲線的圓弧曲線),最后在結(jié)果中篩選出最接近的一條曲線,即為整個擬合過程的最優(yōu)解。 筆者對以上步驟采用MATLAB編寫計算程序,其中,牛頓迭代法的收斂精度設(shè)置eps=1×10-10mm,R1和R2的初值均設(shè)置為1 000 mm。 為驗算程序的通用性,本文分別列舉3個不同長度滾子的案例。 其計算流程如圖3所示。 圖3 計算流程圖 滾子有效長度為Lwe=47 mm,其Lundberg對數(shù)方程為: (7) 迭代過程不足1 s。 擬合后曲線如圖4所示。 圖4 案例1的擬合曲線 計算后得到的案例1最優(yōu)結(jié)果如表2所示。 表2 案例1最優(yōu)結(jié)果 滾子有效長度為Lwe=39 mm,其Lundberg對數(shù)方程為: Y=-0.002 6ln[1-(2x/39)2] (8) 案例2的擬合曲線如圖5所示。 圖5 案例2的擬合曲線 案例2的最優(yōu)結(jié)果如表3所示。 表3 案例2最優(yōu)結(jié)果 滾子有效長度為Lwe=30 mm,其Lundberg對數(shù)方程為: (9) 案例3的擬合曲線如圖6所示。 圖6 案例3的擬合曲線 案例3的最優(yōu)結(jié)果如表4所示。 表4 案例3最優(yōu)結(jié)果 從以上3個案例可以看到: (1)不同滾子對應(yīng)的擬合圓弧在滾子長度上所占的比例m值不同,但基本都在0.85左右,與對數(shù)曲線在滾子末端極速下降相似。在m值這一點上,與現(xiàn)行設(shè)計方法還是有所不同。在現(xiàn)行設(shè)計方法中,不論滾子尺寸大小,m值均是定值; (2)另外,兩條曲線的擬合度非常之高,差值f在10-5或10-6數(shù)量級以上。至于兩端圓弧交點處的尖點,在加工上只需要采取圓滑過渡的方法即可。 在設(shè)計上,上述擬合方法使?jié)L子輪廓非常接近對數(shù)曲線; 在加工過程中,也可以完全按照設(shè)計圖樣進(jìn)行仿形磨削,砂輪可以按照R1和R2進(jìn)行修整; 在檢測上,也可以完全對比圖樣進(jìn)行檢測。 由此可見,該方法在真正意義上實現(xiàn)了軸承滾子在設(shè)計、加工、檢測方面的統(tǒng)一。 本研究提出了一種新型兩段圓弧型軸承滾子凸度,以最優(yōu)Lundberg對數(shù)曲線為目標(biāo),借助曲線擬合方法,依次對R1、R2、m值進(jìn)行多次迭代計算,最終得到了最優(yōu)的兩段圓弧曲線半徑值及最優(yōu)的占比值;不同滾子的擬合結(jié)果不同,所有的結(jié)果非常接近對數(shù)曲線,因此,該計算方法具有正確性和通用性。 該方法所得到的結(jié)果比現(xiàn)行設(shè)計方法中直線加圓弧的修正線型設(shè)計更為合理,同時又比對數(shù)曲線更容易加工,在工程應(yīng)用上實現(xiàn)了易加工、應(yīng)用好的效果。 另外,在后續(xù)的研究中,對于其中的迭代程序,則還需要開發(fā)出適合技術(shù)人員易于使用的簡單的交互界面。3 計算實例及分析
3.1 計算程序
3.2 計算案例1
3.3 計算案例2
3.4 計算案例3
3.5 結(jié)果分析
4 結(jié)束語