鞠洪濤 姜文 周紅
摘? 要:梁柱連接節(jié)點(diǎn)是變電構(gòu)架結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位,關(guān)系到構(gòu)架的整體受力性能,該文采用通用有限元模擬軟件對(duì)變電構(gòu)架中梁柱連接節(jié)點(diǎn)受力性能進(jìn)行數(shù)值模擬分析,得到了各節(jié)點(diǎn)的破壞形式,極限承載力和荷載—位移曲線。計(jì)算了I型、槽型和T型3種不同插板形式梁柱連接節(jié)點(diǎn),并對(duì)比3種插板計(jì)算結(jié)果,提出變電構(gòu)架格構(gòu)式梁柱連接設(shè)計(jì)合理優(yōu)化建議。
關(guān)鍵詞:格構(gòu)梁柱連接;有限元模擬;數(shù)值分析;插板
中圖分類(lèi)號(hào): TU318? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A
格構(gòu)式梁柱變電構(gòu)架斷面通常為為四邊形結(jié)構(gòu),主要用于自身高度、跨度及荷載水平較大的超高壓和特高壓構(gòu)架結(jié)構(gòu),構(gòu)架結(jié)構(gòu)的安全可靠性是保證變電站正常運(yùn)行的必要條件,而梁柱連接節(jié)點(diǎn)作為變電構(gòu)架結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位,關(guān)系到變電構(gòu)架的整體受力性能,因此有必要對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行系統(tǒng)研究,從而能夠更好地進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),保證變電構(gòu)架安全可靠。
1 模型鋼管長(zhǎng)度確定和有限元驗(yàn)證
1.1 模型鋼管長(zhǎng)度確定
由于節(jié)點(diǎn)在分析過(guò)程中,邊界條件和荷載均施加在各肢的端部,所以各肢建模長(zhǎng)度的正確與否顯得十分重要,為了避免端部約束對(duì)節(jié)點(diǎn)域的影響,支管長(zhǎng)徑比取5。
以構(gòu)架梁柱連接節(jié)點(diǎn)中的I型插板形式節(jié)點(diǎn)進(jìn)行試算,通過(guò)建立各肢長(zhǎng)為別為4D、5D和6D三個(gè)不同有限元模型,其中D為各肢的外徑。
通過(guò)計(jì)算對(duì)比極限承載力(表1)可知,4D、5D和6D的極限承載力都十分接近,并且荷載—位移曲線變化趨勢(shì)接近,驗(yàn)證了國(guó)內(nèi)外研究者在節(jié)點(diǎn)研究中支管長(zhǎng)徑比取5這一結(jié)論,所以構(gòu)架梁柱節(jié)點(diǎn)中的鋼管肢在有限元分析中均取5。
1.2 有限元模型驗(yàn)證
為了驗(yàn)證所研究節(jié)點(diǎn)的有限元軟件建模的正確性,分別采用兩種軟件對(duì)有限元模型進(jìn)行驗(yàn)證。具體驗(yàn)證的模型有I型插板形式的構(gòu)架梁柱連接節(jié)點(diǎn),2種程序的計(jì)算結(jié)果如圖1和表2所示。
從圖1和表2可以看出,ANSYS與SAP2000所建立的有限元模型計(jì)算得到的各節(jié)點(diǎn)荷載—位移曲線吻合較好,極限承載力較為接近,偏差均小于5%。
2 構(gòu)架梁柱連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)
2.1 有限元模型的選取和建立
根據(jù)變電構(gòu)架模型選出最不利工況[1-2]下模型中的構(gòu)架梁柱連接節(jié)點(diǎn),節(jié)點(diǎn)選取示意圖如圖2所示。
構(gòu)架柱主材選用Φ325 mm×10 mm,分別選用斜肢、橫肢分別選用Φ95 mm×5 mm、Φ89 mm×5 mm;大節(jié)點(diǎn)板厚度20 mm,小節(jié)點(diǎn)板、加勁板、插板厚度10 mm。
2.2 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)
選用的插板形式有I型、槽型和T型3種,螺栓的布置通過(guò)SAP2000計(jì)算得到的節(jié)點(diǎn)各肢的內(nèi)力,然后通過(guò)計(jì)算確定螺栓的布置形式。
各插板節(jié)點(diǎn)中螺栓的受力狀態(tài)均為雙剪狀態(tài),以節(jié)點(diǎn)中的肢2為例對(duì)整個(gè)構(gòu)架梁柱節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)過(guò)程進(jìn)行說(shuō)明,設(shè)計(jì)前根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)先選定節(jié)點(diǎn)板的厚度為10 mm。
由SAP2000軟件計(jì)算獲得肢2所受軸力采用4個(gè)M20螺栓雙排雙列排布。
2.2 構(gòu)造措施
對(duì)螺栓進(jìn)行雙排雙列排布,按鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)造要求確定螺孔邊距和中心距。 焊縫在相應(yīng)節(jié)點(diǎn)板、鋼管、加勁板接觸長(zhǎng)度范圍內(nèi)全部采用焊接連接。設(shè)計(jì)構(gòu)件尺寸示意圖如圖3所示。
2.3 本構(gòu)關(guān)系
材料選用Q345(Q355)鋼材,鋼材屈服強(qiáng)度為345(355)MPa,彈性模量E為206 GPa,6.8螺栓的屈服強(qiáng)度為320 MPa,彈性模量E為206 GPa[3]。有限元模型中鋼材在多軸應(yīng)力狀態(tài)下采用Von-Mises屈服準(zhǔn)則來(lái)判斷鋼材是否屈服,本構(gòu)模型選擇隨動(dòng)強(qiáng)化模型,強(qiáng)化模量Et取0.01E,泊松比取0.3。
3 單元選取和網(wǎng)格劃分
在模型單元的選擇上,節(jié)點(diǎn)板、肢和插板等采均用殼單元,螺栓采用實(shí)體單元。
實(shí)體單元庫(kù)中,單元積分形式包括完全積分、減縮積分、非協(xié)調(diào)積分。對(duì)比完全積分單元,減縮積分單元在是每個(gè)方向上少用一個(gè)積分點(diǎn),因而不會(huì)發(fā)生過(guò)約束,因此采用減縮積分。
單元網(wǎng)格的劃分是有限元分析中至關(guān)重要的一環(huán),對(duì)后續(xù)計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性影響較大。網(wǎng)格劃分技術(shù)有:掃略劃分網(wǎng)格、自由化分網(wǎng)格、映射劃分網(wǎng)格、結(jié)構(gòu)劃分網(wǎng)格和虛擬拓?fù)洹>W(wǎng)格劃分示意圖如圖4所示。
4 邊界條件與荷載施加
通過(guò)SAP2000建模計(jì)算結(jié)果得知在最不利工況(Y方向大風(fēng)最不利)[4]下,節(jié)點(diǎn)的最不利肢分別為肢4(受壓)和肢2(受壓)。因此,針對(duì)最不利工況下的最不利肢制定加載方案,用以分析本節(jié)點(diǎn)的極限承載能力。具體加載方案的邊界條件和荷載施加如下所示。
肢4加載方案的邊界條件和荷載施加情況見(jiàn)表3。肢2的加載方案邊界條件和荷載施加情況見(jiàn)表4。
5 計(jì)算結(jié)果分析
5.1? 破壞模式
節(jié)點(diǎn)的破壞模式主要呈現(xiàn)為加載肢4和肢2的插板發(fā)生屈曲破壞,如圖5所示。
5.2 荷載-位移曲線
有限元計(jì)算得到的荷載—位移曲線如圖6和圖7所示。3種插板形式中,I型插板節(jié)點(diǎn)的極限承載力最低,槽型插板節(jié)點(diǎn)較高,T型插板節(jié)點(diǎn)的最高,三者的荷載—位移曲線變化趨勢(shì)相近,都是荷載上升到極限承載力后逐漸下降,這主要與加載肢受壓屈曲有關(guān)。
5.3? 極限承載力
表5列出了3種插板形式節(jié)點(diǎn)的極限承載力,其中對(duì)于肢4,槽型插板節(jié)點(diǎn)和T型插板節(jié)點(diǎn)的極限承載力相對(duì)于I型插板節(jié)點(diǎn)分別高了35.50%和49.74%;對(duì)于肢2,槽型插板節(jié)點(diǎn)和T型插板節(jié)點(diǎn)的極限承載力相對(duì)于I型插板節(jié)點(diǎn)分別高了72.34%和91.60%,說(shuō)明插板形式的改善對(duì)于提高節(jié)點(diǎn)的承載能力效果十分顯著。
6 結(jié)語(yǔ)
從計(jì)算結(jié)果可知,梁柱連接節(jié)點(diǎn)的破壞主要表現(xiàn)在插板和其對(duì)應(yīng)肢的破壞。插板形式的改善對(duì)于提高節(jié)點(diǎn)的承載性能效果十分顯著,槽型和T型插板節(jié)點(diǎn)相比于I型插板節(jié)點(diǎn),承載能力較高,受力性能優(yōu)越。因梁柱連接節(jié)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位,關(guān)系到變電構(gòu)架的整體受力性能,因此建議優(yōu)先采用槽型插板節(jié)點(diǎn)和T型插板節(jié)點(diǎn),盡量少采用I型插板節(jié)點(diǎn)。
參考文獻(xiàn)
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