張純 焦金華 山東華魯恒升化工股份有限公司

一、醋酐精餾工藝流程模擬

（一）工藝流程及參數(shù)

圖1 為醋酐精餾裝置的工藝流程圖，醋酐含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）為88%～92%的醋酐溶液進(jìn)入閃蒸槽（E204）蒸餾氣化脫除多聚體后，粗醋酐氣體從分餾塔（T203）中部進(jìn)入；分餾塔的主要作用是脫除醋酸等輕組分，T203 塔頂采出物料含醋酐40%～60%，控制塔頂溫度在116～120℃之間，回流比為3.5。釜底物料經(jīng)取樣檢測醋酐含量合格后，連續(xù)出料進(jìn)入精制塔（T204）底部。蒸餾塔為填料塔，主要起脫色和脫除部分低沸物的作用；塔內(nèi)氣相在分凝器中大部分冷凝，一部分作為產(chǎn)品側(cè)線采出，一部分作為塔的內(nèi)回流；塔頂部分醋酐、低沸物和不凝性氣體繼續(xù)上升，經(jīng)過塔頂冷凝器（E209）冷凝后回收[1]。

圖1 醋酐精餾工藝流程

裂解裝置穩(wěn)定運行期間，進(jìn)行精餾工藝查定，得到流程模擬所需要的工藝參數(shù)。常溫常壓下，進(jìn)料物流流速為260L/h 時，各組成及其質(zhì)量分?jǐn)?shù)為：醋酸（HOAc）9.8%，醋酐（Ac2O）90%，低沸還原物質(zhì)（X2）0.05%，雙乙烯酮（DK）0.1%，高沸物（X3）0.05%。

（二）物性方法的選取

工藝涉及物料主要為醋酐和醋酸，該體系為一高度非理想性體系，確定適用于這一非理想體系的物性方法既是數(shù)學(xué)建模的重點（直接關(guān)系到模擬結(jié)果的正確與否），也是模擬工作的主要難點[2]。在模擬計算中選取NRTL-HOC 物性方法，所有物性參數(shù)均選用AspenPlus 內(nèi)置數(shù)據(jù)庫中的相關(guān)參數(shù)。對于氣相，考慮到醋酸分子的締合效應(yīng)，則采用Hayden-O'Connel（HOC）方程。

（三）流程模擬結(jié)果

按照上述模擬流程，選用NRTL-HOC物性方法，關(guān)鍵操作參數(shù)和產(chǎn)品質(zhì)量的流程模擬計算值和工藝設(shè)計值比較，計算結(jié)果與設(shè)計值的偏差不大。

二、工藝流程分析

（一）分餾塔T203 的回流比和塔頂采出量的影響

T203 塔釜醋酐的純度，在塔板數(shù)一定的條件下，受回流比大小和采出量大小的影響。利用AspenPlus 內(nèi)置的敏感度分析工具，得到操作參數(shù)對醋酐產(chǎn)品純度和再沸器熱負(fù)荷的交互影響。由計算結(jié)果可知，T203 回流比和采出量對產(chǎn)品純度的影響比較顯著。當(dāng)采出量一定時，產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)隨回流比增加顯著增加，當(dāng)回流比較大時增幅較?。换亓鞅纫欢〞r，增加塔頂采出量，可以提高產(chǎn)品的純度。再沸器的熱負(fù)荷隨回流比和采出量的增加而顯著增加，近似成正比例函數(shù)關(guān)系。

（二）精制塔T204 塔頂分凝器氣相分率

在工藝流程中，要求分餾塔塔釜物料醋酐的質(zhì)量分?jǐn)?shù)合格后才進(jìn)入精制塔中，因此精制主要起脫色和脫除部分不凝性氣體、保證產(chǎn)品質(zhì)量和色度要求的作用，對分離要求不高[3]。在實際裝置中，通過再沸器蒸汽的用量來控制一定的蒸發(fā)速率，保證塔正常操作即可。但T204 塔頂分凝器在實際生產(chǎn)中不容易控制，如果在分凝器中通入循環(huán)冷卻水，則T204 塔氣相全部在分凝器中冷凝下來，致使分凝器塔頂無氣相出料，影響產(chǎn)品的質(zhì)量。分凝器氣相分率不同對冷凝器的溫度影響不大，但隨著氣相分率增加，產(chǎn)品的質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸增加。這是由于隨著氣相分率增加，氣相所帶走的輕組分增多，使產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加。分凝器和塔頂冷凝器熱負(fù)荷變化較大，由此可知，要確保分凝器正常工作，需要保證分凝器的換熱量在一個合適的范圍內(nèi)。

三、精餾工藝優(yōu)化

由上述操作參數(shù)對精餾工序的影響分析可知，T203 回流比、塔頂采出量對產(chǎn)品的質(zhì)量分?jǐn)?shù)和產(chǎn)量以及精餾工藝的能耗影響顯著，因此有必要對工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，以確保產(chǎn)品的質(zhì)量分?jǐn)?shù)（＞99.0%）和產(chǎn)品能量單耗最低。由工程經(jīng)驗可知，精餾工序能耗主要是動力消耗、再沸器熱消耗和冷凝器的冷凝熱負(fù)荷，比較發(fā)現(xiàn)，再沸器的能耗占精餾工序的比值最大，且熱源的相對成本最高[4]。因此，產(chǎn)品的單耗可以轉(zhuǎn)化為產(chǎn)品的再沸器熱單耗，其他操作參數(shù)不變，利用AspenPlus 內(nèi)置的優(yōu)化工具：建立約束，規(guī)定產(chǎn)品中醋酐含量不小于99.0%；建立優(yōu)化模擬，設(shè)定相應(yīng)參數(shù)，利用內(nèi)置Fortran語言計算出產(chǎn)品熱單耗的倒數(shù)，規(guī)定其值最大；設(shè)定T203 回流比和塔頂采出率為變量，并規(guī)定其取值范圍。通過模擬計算，得到產(chǎn)品熱單耗最低時的操作參數(shù)：T203 回流比R=4.07；T203 的采出率D=58.16kg/h。在最優(yōu)操作參數(shù)條件下：產(chǎn)品質(zhì)量分?jǐn)?shù)為99.0%，產(chǎn)品質(zhì)量流率Fp=158.20kg/h，產(chǎn)品的熱單耗為110.30kJ/kg。

四、結(jié)論

選用NRTL-HOC 物性模型，建立了醋酐精餾工藝流程的模擬模型，通過對模型的分析和優(yōu)化得到如下結(jié)論：T203 回流比和采出量增大使產(chǎn)品的質(zhì)量分?jǐn)?shù)和再沸器的熱負(fù)荷增大，且影響顯著；T204 塔頂分凝器氣相分率影響產(chǎn)品的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，但是塔頂分凝器的熱負(fù)荷變化較大，在整改過程中需要減小分凝器的傳熱面積來保證分凝器正常工作。