魏雪林
(南昌縣棠墅港左堤河道堤防管理站,江西 南昌 330200)
鄱湖灌區(qū)屬鄱陽湖水系,潼津河流域中上游,昌江右岸,距縣城約 40km,受益農(nóng)田分布在九—景高速公路兩側(cè)。灌區(qū)是一個(gè)以軍民、濱田兩座大(2)型水庫和大源河、北槎垅兩座中型水庫為骨干水源工程聯(lián)合進(jìn)行水量調(diào)配的大型灌區(qū),主要由軍民、濱田、梅嶺、大源河四大灌片組成,設(shè)計(jì)灌溉面積2.34×104hm2。
四干渠為新建工程,除了補(bǔ)充大源河灌片部分高田的灌溉要求外,其主要任務(wù)是從大源河水庫引水至濱田水庫,緩解濱田水庫水量不足的問題,以提高濱田灌片灌溉保證率。本標(biāo)段工程起止樁號(hào)15+744.0-22+483.5,全長6.74km,其中20+952.6-21+326.0段為石坑垅隧洞,洞段長373.4m,縱坡比為1∶500。隧洞通過地段屬丘陵地貌,山頭較低,山頂高程87-95m。進(jìn)口山坡較平緩,坡角30°-35°,表部為殘坡積土層,自然邊坡穩(wěn)定,出口山坡較陡,坡角60°-65°,表部強(qiáng)風(fēng)化巖石出露,自然邊坡穩(wěn)定。
鄱陽湖灌區(qū)續(xù)建配套與節(jié)水改造項(xiàng)目施工3標(biāo)隧洞開挖鉆爆施工炸藥消耗量及循環(huán)裝藥量采用格斯帕揚(yáng)經(jīng)驗(yàn)公式[1]進(jìn)行計(jì)算:
(1)
Q=L1×S×q
(2)
式中:q為炸藥耗用量,kg/m3;Q為循環(huán)裝藥量,kg;f為巖石堅(jiān)固系數(shù);L1炮孔深,m;K1為炮孔填充系數(shù);η為炮孔利用率,%;S為爆破開挖斷面面積,m2;K2為炸藥等效換算系數(shù);K3為巖體裂隙修正系數(shù);Fs為自由斷面系數(shù)。
炮孔數(shù)量及光面爆破周邊孔眼數(shù)分別按下式計(jì)算:
(3)
(4)
式中:N為炮孔個(gè)數(shù),孔;N1為光面爆破周邊孔眼數(shù),孔;r為炸藥質(zhì)量,kg/m;n為炮孔裝藥系數(shù);L為洞室開挖輪廓線長,m;B為洞室底板長,m;E為光面爆破周邊孔間距,m。
爆破面積是影響掏槽孔眼個(gè)數(shù)及巖石堅(jiān)硬程度的主要因素,經(jīng)計(jì)算,鄱陽湖灌區(qū)續(xù)建配套與節(jié)水改造項(xiàng)目施工3標(biāo)隧洞開挖掏槽孔眼數(shù)確定為4個(gè),消耗炸藥量具體見表1。
表1 施工3標(biāo)隧洞開挖消耗炸藥量 kg/m3
本隧洞工程掏槽眼和輔助眼均連續(xù)裝藥,為延長爆轟氣體的作用時(shí)間從而弱化爆轟波的沖擊強(qiáng)度,周邊眼應(yīng)按照徑向、環(huán)向不耦合裝藥,且其不耦合系數(shù)應(yīng)≥2.0,藥卷直徑應(yīng)至少為炸藥直徑臨界值,才能確保炸藥爆轟的穩(wěn)定性[2]。工程隧洞周邊孔孔徑4.5cm,故而選用3.2cm∶2.0cm尺寸的藥卷,模擬炮眼進(jìn)尺單次為2m,光面爆破連續(xù)裝藥,孔內(nèi)藥包均通過導(dǎo)爆索起爆。
該方案按照擴(kuò)挖三臺(tái)階法由上至下開挖施工,待各單元開挖后封閉成環(huán),并根據(jù)前述所得爆破參數(shù)確定臺(tái)階法爆破施工炮孔布設(shè)及排列情況,詳見下圖。工況Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ單位裝藥量均為0.25kg/m,循環(huán)裝藥量分別為33.491kg、26.463kg、26.463kg,周邊孔數(shù)量分別為40個(gè)、9個(gè)、10個(gè),單孔用藥量均為0.23kg,輔助孔數(shù)量分別為63個(gè)、64個(gè)、64個(gè),單孔裝藥量分別為0.37kg、0.38kg、0.38kg。
圖1 臺(tái)階法爆破方案炮孔布設(shè)圖
該方案按照Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ的次序進(jìn)行隧道斷面依次開挖以及各個(gè)斷面開挖后的及時(shí)支護(hù),并根據(jù)前述所得爆破參數(shù)確定導(dǎo)坑法爆破施工炮孔布設(shè)及排列情況,詳見下圖。在Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ工況下,單位裝藥量分別為0.28kg/m、0.28kg/m、0.28kg/m、0.27kg/m、0.27kg/m、0.26kg/m,循環(huán)藥量為10.92kg、11.20kg、11.20kg、13.21kg、13.20kg、26.00kg,周邊孔數(shù)量分別為25個(gè)、23個(gè)、18個(gè)、19個(gè)、19個(gè)、0個(gè),工況Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ周邊孔單孔裝藥量均為0.25kg,工況Ⅵ周邊孔單孔裝藥量為0;各工況掏槽孔數(shù)量均為4個(gè),單孔裝藥量均為0.6kg;各工況輔助孔數(shù)量分別為6個(gè)、10個(gè)、10個(gè)、18個(gè)、18個(gè)、50個(gè),工況Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ輔助孔單孔裝藥量0.40kg,工況Ⅵ輔助孔單孔裝藥量0.45kg。
圖2 導(dǎo)坑法爆破方案炮孔布設(shè)圖
考慮到本工程隧道開挖的特殊性,故進(jìn)行隧道破壞標(biāo)準(zhǔn)判斷時(shí)沿用《爆破安全規(guī)程》(GB6722-2011)所規(guī)定的臨界振動(dòng)速度10-20cm/s,也就是臨近隧洞爆破施工所導(dǎo)致的既有隧洞在不同振頻下破壞的臨界振動(dòng)速度[3]。
方案一左洞的振速最大為0.15cm/s,滿足規(guī)程要求,但是左洞拱頂監(jiān)測(cè)點(diǎn)振速達(dá)到了29.47cm/s,超出規(guī)程要求的最大值。究其原因主要在于臺(tái)階法爆破方案下各部分巖體存在較大的開挖跨度,布藥量隨之增加,導(dǎo)致爆破過程中同時(shí)產(chǎn)生的壓縮應(yīng)力波重疊作用大大增強(qiáng),淺振面切線向拉伸應(yīng)力明顯增大。應(yīng)力的增高導(dǎo)致周圍巖體振速加大,引發(fā)裂縫。
方案二左洞的振速最大為0.17cm/s,滿足規(guī)程規(guī)定,左洞振速最大值18.24cm/s位于拱底,而且從拱頂至拱底的各點(diǎn)振速逐漸增大。掘進(jìn)過程中邊開挖邊用鋼架加固支護(hù),巖體振速得以有效控制,且對(duì)隧洞周圍巖體的破壞程度大大減輕。
通過上述分析發(fā)現(xiàn),兩種爆破開挖方案在進(jìn)行右洞爆破掘進(jìn)開挖過程中,傳遞至左洞的振動(dòng)能量有所衰減,振速均比規(guī)程要求低,所以在右洞爆破掘進(jìn)施工的同時(shí)左洞交通可以正常開放。但是方案一右洞質(zhì)點(diǎn)振速大于方案二且超出規(guī)范要求的安全允許范圍,所以,綜合比選后選擇方案二導(dǎo)坑法爆破方案進(jìn)行右洞爆破開挖。
鄱陽湖灌區(qū)續(xù)建配套與節(jié)水改造項(xiàng)目施工3標(biāo)隧洞開挖采用導(dǎo)坑法分部開挖成功實(shí)施爆破,且爆破開挖后巖體整體性良好,超欠挖量均符合規(guī)程要求,巖體表面并不存在肉眼可見裂縫,爆破開挖后的巖塊大小適中,便于搬運(yùn)。
對(duì)鄱陽湖灌區(qū)續(xù)建配套與節(jié)水改造項(xiàng)目施工3標(biāo)隧洞鉆爆開挖方案設(shè)計(jì)及比價(jià)分析結(jié)果表明,方案一與方案二振速均能迅速達(dá)到峰值,右洞爆破振動(dòng)傳遞至左洞需要時(shí)間,所以左洞振速達(dá)到峰值比右洞滯后0.01s,隨后振速便呈波浪狀趨勢(shì)下降,并最終趨于零,所進(jìn)行的振速變動(dòng)趨勢(shì)模擬與施工實(shí)際相吻合。方案二模擬質(zhì)點(diǎn)振速符合從拱頂至拱底不斷增大的趨勢(shì)規(guī)律,且對(duì)隧道左洞的影響符合規(guī)程要求,最終選擇方案二導(dǎo)坑法鉆爆開挖。