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        低物性?shī)A層改造技術(shù)在杜84館陶油藏SAGD井應(yīng)用

        2020-11-02 05:38:59海清華
        裝備維修技術(shù) 2020年38期
        關(guān)鍵詞:改造技術(shù)

        海清華

        摘? 要:針對(duì)杜84館陶油藏低物性?shī)A層發(fā)育,導(dǎo)致SAGD開(kāi)發(fā)過(guò)程中蒸汽腔擴(kuò)展受限、注采井間汽竄、蒸汽腔上部泄油受阻的問(wèn)題,研究應(yīng)用了強(qiáng)酸溶蝕及壓裂酸化等低物性?shī)A層改造技術(shù),現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用表明,該技術(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)低物性?shī)A層的有效處理,達(dá)到迫使夾層形成蒸汽及泄油通道,防止注采井間汽竄,擴(kuò)大蒸汽腔發(fā)育,保證蒸汽腔向下泄油的目的,有效改善SAGD開(kāi)發(fā)效果,具有廣闊的應(yīng)用前景。

        關(guān)鍵詞:SAGD;低物性?shī)A層;強(qiáng)酸溶蝕 ;改造技術(shù)

        引言

        杜84館陶油藏位于遼河斷陷西部凹陷西斜坡中段,開(kāi)發(fā)目的層為上第三系館陶組繞陽(yáng)河油層,油藏構(gòu)造為一向北東傾斜的單斜構(gòu)造,傾角2°-3°,埋深530~640m,含油面積1.37km2,地質(zhì)儲(chǔ)量1835×104t。平均孔隙度36.3%,平均滲透率5539×10-3μm2,平均泥質(zhì)含量4.2%,屬于高孔、高滲、低泥質(zhì)含量?jī)?chǔ)層。該油藏于1999年采用蒸汽吞吐投入開(kāi)發(fā),2008年底轉(zhuǎn)入SAGD開(kāi)發(fā);目前17個(gè)井組已全部轉(zhuǎn)入SAGD開(kāi)發(fā)。由于縱向上發(fā)育的三套低物性?shī)A層均位于生產(chǎn)井上部,對(duì)蒸汽腔發(fā)育及重力泄油造成極大影響,轉(zhuǎn)入SAGD開(kāi)發(fā)三年后,井組采液量一直持續(xù)在250t左右,盡管采取了一系列動(dòng)態(tài)調(diào)控措施[1],但SAGD開(kāi)發(fā)效果未得到有效改善。

        1 低物性?shī)A層研究

        結(jié)合杜84-館觀12取芯井巖心分析結(jié)果確定了低物性段的電性、巖性及物性特征。低物性段電阻率小于100Ω.m,孔隙度小于20%,滲透率小于100×10-3μm2巖性為含粉砂極細(xì)砂細(xì)砂巖。

        依據(jù)低物性段確定原則,通過(guò)精細(xì)油層對(duì)比,明確了低物性段分布規(guī)律:縱向上主要分為Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三套,由西向東連續(xù)發(fā)育。其中杜84-館H50-59井區(qū)平均厚度1-2m,杜84-館H18-23井區(qū)2-4m。其中第Ⅰ套低物性段由于埋深較淺,處于館陶油層的頂部,還未對(duì)SAGD開(kāi)發(fā)造成影響;第Ⅱ、Ⅲ套低物性段埋藏較深且分布在水平井附近,是目前制約SAGD開(kāi)發(fā)的主要因素。

        受低物性段儲(chǔ)層物性發(fā)育狀況、注汽井射孔井段、注汽井點(diǎn)位置等因素影響,注汽井在生產(chǎn)上表現(xiàn)各有不同。注汽井段上方存在低物性段,蒸汽無(wú)法突破,不泄油;注汽井段位于兩套低物性段之間,蒸汽腔憋壓,水平井與注汽井發(fā)生汽竄。

        2 低物性?shī)A層改造技術(shù)研究

        由于低物性?shī)A層厚度僅在0.5m-4m之間,單純補(bǔ)孔注汽達(dá)不到形成泄油通道的目的,大型體積壓裂成本過(guò)高,施工難度極大,為此尋求經(jīng)濟(jì)有效的改造技術(shù)是提高SAGD開(kāi)發(fā)效果的關(guān)鍵。結(jié)合取芯井巖心分析結(jié)果,低物性?shī)A層主要為細(xì)分砂巖,氫氟酸酸化是最經(jīng)濟(jì)有效的方式[2],同時(shí)為保證酸化效果,采取壓裂酸化的方式進(jìn)行施工。受到現(xiàn)場(chǎng)封隔器坐封條件限制,實(shí)施過(guò)程中,以低物性?shī)A層厚度1m為界,厚度低于1m采用酸化溶蝕方式,高于1m采用壓裂酸化方式。

        2.1 酸化配方優(yōu)選

        采用土酸體系為基礎(chǔ),考慮現(xiàn)場(chǎng)需要,通過(guò)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究,在原有配方的基礎(chǔ)上進(jìn)行調(diào)整,試驗(yàn)得出主體酸配方為5%鹽酸+25%氫氟酸。

        2.2 耐高溫緩釋劑優(yōu)選

        由于SAGD開(kāi)發(fā)中長(zhǎng)期注汽影響,低物性?shī)A層位置油層溫度一般達(dá)到200攝氏度左右,高濃度酸液對(duì)套管腐蝕情況極為嚴(yán)重[3],對(duì)此進(jìn)行耐高溫緩釋劑優(yōu)選,通過(guò)試驗(yàn)選擇HSJ-2作為強(qiáng)酸溶蝕緩蝕劑,現(xiàn)場(chǎng)使用濃度2%。

        2.3耐高溫高強(qiáng)度壓裂暫堵劑研制

        杜84館陶油藏屬于高孔、高滲超稠油油藏,儲(chǔ)層與低物性?shī)A層孔隙度及滲透率差異較大,實(shí)施壓裂過(guò)程中對(duì)裂縫延伸造成嚴(yán)重影響[4]。同時(shí)受到地層溫度高影響,傳統(tǒng)聚合物暫堵劑應(yīng)用受限。成功發(fā)明耐高溫高強(qiáng)度暫堵劑,采用壓裂液攜帶入已張開(kāi)裂縫,暫堵轉(zhuǎn)向劑溶脹粘結(jié)形成封堵層,封堵高滲層,迫使裂縫在低滲層延伸,施工結(jié)束后暫堵劑溶于水返排出井,恢復(fù)滲流通道,該暫堵劑具有水溶性好,溶脹后粘結(jié)力強(qiáng);突破壓力≥5MPa,可有效形成封堵;粒徑均勻細(xì)小,實(shí)現(xiàn)混砂車(chē)加入等優(yōu)點(diǎn)。

        最終確定低物性?shī)A層改造方案為:厚度小于1m采用強(qiáng)酸溶蝕,配方為5%鹽酸+25%氫氟酸+2%HSJ-2+1%粘土穩(wěn)定劑+1%破乳劑+1%表面活性劑;厚度大于1m采用小規(guī)模壓裂酸化,總液量控制在300m3左右。

        3 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用及效果分析

        現(xiàn)場(chǎng)對(duì)SAGD開(kāi)發(fā)中7個(gè)井組實(shí)施強(qiáng)酸溶蝕3井次,壓裂酸化4井次,通過(guò)實(shí)施低物性?shī)A層改造技術(shù),SAGD開(kāi)發(fā)效果明顯改善,截止到目前區(qū)塊日產(chǎn)液由實(shí)施前的4300t/d上升到5038t/d,日產(chǎn)油由700t/d上到901t/d,平均單井組日產(chǎn)油由實(shí)施前31t上升到45t,綜合含水由86%下降到82%,階段油汽比由0.15上升到0.18,階段累計(jì)増油3.5×104t。

        4 結(jié)論

        (1)對(duì)于1m以下低物性?shī)A層,高濃度氫氟酸與低濃度鹽酸體系能夠進(jìn)行有效溶蝕,優(yōu)選的HSJ-2緩蝕劑能夠起到高溫、高濃度酸條件下的套管保護(hù)。

        (2)對(duì)于1m以上低物性?shī)A層實(shí)施小型壓裂酸化能夠?qū)崿F(xiàn)油層改造,耐高溫高強(qiáng)度壓裂暫堵劑能夠?qū)崿F(xiàn)裂縫深部延展。

        (3)低物性?shī)A層改造技術(shù)可有效擴(kuò)大蒸汽腔發(fā)育、抑制注采井間汽竄、保證向下泄油能力,為SAGD的高效開(kāi)發(fā)提供了思路。

        參考文獻(xiàn)

        [1]高金寶. 杜84館陶SAGD動(dòng)態(tài)調(diào)控技術(shù)研究[J].內(nèi)蒙古石油化工,2013,(5):111~112.

        [2]涂勝,等. 高溫強(qiáng)酸型酸化緩蝕劑的研究[J].廣東化工.2013,10(40):62~63.

        [3]周法元,等.轉(zhuǎn)向重復(fù)壓裂暫堵劑ZFJ的研制[J].鉆采工藝,2010,33(5):111-113.

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