唐 浩

(瀘天化(集團(tuán))有限責(zé)任公司，四川瀘州，646000)

1 德國(guó)南方甲醛催化劑運(yùn)行情況分析

丹麥TΦPSOE公司向沙特、印度、中國(guó)和俄羅斯提供了共4套串聯(lián)反應(yīng)的甲醛生產(chǎn)裝置，四川某公司甲醛裝置就是其中的一套。由于有段時(shí)間丹麥TΦPSOE公司未生產(chǎn)甲醛催化劑，四川某公司從第4爐開(kāi)始換用德國(guó)南方化學(xué)公司生產(chǎn)的甲醛催化劑。

1.1 三爐德國(guó)南方甲醛催化劑運(yùn)行情況簡(jiǎn)要分析

根據(jù)甲醛裝置實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行情況，使用3爐德國(guó)南方公司甲醛催化劑的產(chǎn)能統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。

表1 三爐德國(guó)南方甲醛催化劑產(chǎn)能統(tǒng)計(jì)表

使用3爐丹麥TΦPSOE公司甲醛催化劑的產(chǎn)能統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

表2 三爐TΦPSOE甲醛催化劑產(chǎn)能統(tǒng)計(jì)表

表1與表2對(duì)比可看出：

(1)雖然甲醛裝置使用丹麥TΦPSOE公司甲醛催化劑的平均停車(chē)次數(shù)是使用德國(guó)南方公司甲醛催化劑的2倍以上，但德國(guó)南方化學(xué)公司生產(chǎn)的甲醛催化劑使用情況卻很差。

(2)第4爐使用德國(guó)南方催化劑運(yùn)行情況和第1爐、第2爐使用TΦPSOE甲醛催化劑運(yùn)行情況差不多，催化劑產(chǎn)能接近(達(dá)到預(yù)期設(shè)計(jì)產(chǎn)能的65.61%)，更換催化劑前催化劑活性沒(méi)有問(wèn)題，主要原因也是因?yàn)橄到y(tǒng)壓降高(甲醛循環(huán)風(fēng)機(jī)K-101出口系統(tǒng)壓力高達(dá)77.5kPa)。

(3)第5爐使用德國(guó)南方催化劑只運(yùn)行了4.3個(gè)月，產(chǎn)能只有5.28T.AF-37/kg.cat；經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)多次檢查確認(rèn)，是由于第一反應(yīng)器R-101出口后在第二甲醇噴嘴FZ0106和第二反應(yīng)器R-102之間的工藝氣管道嚴(yán)重結(jié)碳，結(jié)碳物質(zhì)進(jìn)入R-102列管堵塞催化劑，導(dǎo)致R-102壓降增加較快、甲醛裝置無(wú)法運(yùn)行，被迫停車(chē)更換催化劑。

(4)第6爐使用德國(guó)南方催化劑只運(yùn)行了1.5個(gè)月，產(chǎn)能最低僅為2.10T.AF-37/kg.cat；經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查確認(rèn)，是由于第二甲醇噴嘴FZ0106后去第二反應(yīng)器R-102的工藝氣管道的結(jié)碳情況比第5爐催化劑更嚴(yán)重，導(dǎo)致R-102壓降迅速增加、甲醛裝置無(wú)法運(yùn)行，被迫停車(chē)更換催化劑。

1.2 第二反應(yīng)器R-102進(jìn)口管道結(jié)碳原因簡(jiǎn)要分析

通過(guò)在第5爐使用德國(guó)南方催化劑運(yùn)行期間在甲醛裝置做的各種試驗(yàn)、收集的各種數(shù)據(jù)和相關(guān)分析，可以得知：使用德國(guó)南方催化劑后R-102進(jìn)口工藝氣管道嚴(yán)重結(jié)碳，與甲醇噴嘴、甲醇溫度、甲醛裝置控制參數(shù)都沒(méi)有直接關(guān)系；只與甲醛裝置流程和催化劑組成兩個(gè)方面有關(guān)系。

1.2.1 甲醛裝置工藝流程不一樣

TΦPSOE甲醛裝置是串聯(lián)反應(yīng)器流程，工藝氣流速很高；而德國(guó)南方催化劑是針對(duì)單反應(yīng)器工藝流程而研制的，它適用于低流速的反應(yīng)器。

從表3可見(jiàn)，串聯(lián)反應(yīng)器列管內(nèi)工藝氣流速是并聯(lián)反應(yīng)器的1.548—1.725倍，流速高了54.8%—72.5%(平均高62.0%)；氣體流速過(guò)高，當(dāng)然對(duì)催化劑表面的沖刷磨損就要嚴(yán)重得多，這也就是TΦPSOE公司為什么在催化劑中加入鉻的原因所在。

表3 串聯(lián)反應(yīng)器和并聯(lián)反應(yīng)器工藝氣流速比較

1.2.2 甲醛催化劑組成不一樣

TΦPSOE、德國(guó)南方化學(xué)和瑞典PERSTORP三家公司生產(chǎn)的甲醛催化劑組成如表4所示。

表4 TΦPSOE、德國(guó)南方和PERSTORP三家公司催化劑組成

可見(jiàn)，三家公司催化劑組成主要的區(qū)別在于：TΦPSOE甲醛催化劑里有3.0wt%的Cr，而德國(guó)南方、PERSTORP兩家生產(chǎn)的甲醛催化劑都沒(méi)有Cr。

根據(jù)TΦPSOE公司提供的資料，他們?cè)诖呋瘎┲屑尤隒r的主要目的，就是為了提高催化劑的強(qiáng)度，這個(gè)強(qiáng)度包括兩個(gè)方面：一是相比較而言不容易在裝填或運(yùn)輸過(guò)程中被破壞；二是在生產(chǎn)過(guò)程中不容易被高速流動(dòng)的工藝氣體沖刷磨損。

1.2.3 德國(guó)南方甲醛催化劑強(qiáng)度分析

既然同樣都是德國(guó)南方生產(chǎn)的催化劑，為什么第4爐催化劑運(yùn)行約10.5個(gè)月、催化劑產(chǎn)能達(dá)到13.12T.AF-37/kg.cat(達(dá)到預(yù)期設(shè)計(jì)的65.61%)呢？經(jīng)分析：德國(guó)南方不同批次的甲醛催化劑，強(qiáng)度可能會(huì)不一樣，才會(huì)造成使用3爐德國(guó)南方催化劑的結(jié)果相差非常大。

查閱相關(guān)資料得知“不同批次德國(guó)南方甲醛催化劑測(cè)壓強(qiáng)度測(cè)試曲線圖[1]”，如圖1。

圖1 不同批次德國(guó)南方甲醛催化劑測(cè)壓強(qiáng)度測(cè)試曲線圖

從圖1可以清楚看到，德國(guó)南方催化劑不同批次的強(qiáng)度差別比較大，強(qiáng)度平均值為25.1 kg/顆粒，而最高的有28.0-28.5 kg/顆粒、最低的有21.5-22.0 kg/顆粒，最大波動(dòng)范圍約7.0 kg/顆粒，最大波動(dòng)幅度約30%。

可見(jiàn)，德國(guó)南方公司提供的甲醛催化劑，第4爐強(qiáng)度是相對(duì)最好的(強(qiáng)度值在28.0-28.5 kg/顆粒)，第6爐強(qiáng)度是最差的(強(qiáng)度值在21.5-22.0 kg/顆粒)，第5爐強(qiáng)度處于中下水平(在23-24 kg/顆粒)；很顯然，催化劑的強(qiáng)度越差，使用壽命就越短，催化劑的產(chǎn)能必然會(huì)很低。

正因?yàn)榈聡?guó)南方催化劑的強(qiáng)度相對(duì)較低，串聯(lián)反應(yīng)器甲醛裝置高速工藝氣流經(jīng)R-101時(shí)，沖刷R-101催化劑的表面，導(dǎo)致有活性的催化劑粉末(當(dāng)然用肉眼是看不見(jiàn)的)被帶出催化劑床層來(lái)，進(jìn)入FZ0106后去R-102的進(jìn)氣管道。

1.3 德國(guó)南方甲醛催化劑運(yùn)行分析結(jié)論

TΦPSOE甲醛裝置使用德國(guó)南方化學(xué)公司催化劑時(shí)，催化劑使用壽命非常短，產(chǎn)能非常低，是由于該催化劑不含重金屬鉻及催化劑的強(qiáng)度不夠，不能承受比并聯(lián)反應(yīng)器速度高約1.6倍的氣流沖刷，第一反應(yīng)器R-101出來(lái)的工藝氣在第二甲醇噴嘴FZ0106后長(zhǎng)達(dá)約20米的管道里形成大量“結(jié)碳”，最終導(dǎo)致第二反應(yīng)器R-102列管催化劑堵塞，催化劑床層壓差太高，活性大大降低及裝置無(wú)法運(yùn)行而被迫更換催化劑。

經(jīng)過(guò)相關(guān)現(xiàn)象和原因分析可得：工藝氣溫度局部區(qū)域低于130℃、有活性的催化劑粉末、存在液體環(huán)境、局部甲醇濃度過(guò)高、局部氧含量不足和250—280℃的高溫工藝氣體，是甲醇生成碳粉和甲醛氣體生產(chǎn)聚甲醛缺一不可的六個(gè)要素和條件。其中，工藝氣溫度局部區(qū)域低于130℃和有活性催化劑粉末是兩個(gè)最重要的因素。

根據(jù)前面對(duì)三爐德國(guó)南方催化劑運(yùn)行情況分析和第二反應(yīng)器R-102進(jìn)口工藝氣管道結(jié)碳的原因分析，可得出這樣一個(gè)結(jié)論：德國(guó)南方公司不含Cr的催化劑，用于非串聯(lián)反應(yīng)器完全沒(méi)有問(wèn)題，只是不適用于串聯(lián)反應(yīng)器的甲醛裝置。由于TΦPSOE公司可能不再生產(chǎn)含有Cr的高強(qiáng)度甲醛催化劑，為了讓TΦPSOE甲醛裝置繼續(xù)運(yùn)行，就只有改變運(yùn)行方式或系統(tǒng)設(shè)計(jì)，讓甲醛裝置適應(yīng)不含Cr的低強(qiáng)度甲醛催化劑。

2 第二反應(yīng)器進(jìn)口管道結(jié)碳解決方案探討

根據(jù)前面的分析可知：只要工藝氣溫度局部區(qū)域不低于130℃，工藝氣管道就不會(huì)形成液體，那么局部甲醇濃度過(guò)高、氧含量不足的問(wèn)題就不會(huì)存在；只要有活性的催化劑粉末帶不出第一反應(yīng)器R-101，也不會(huì)在第二反應(yīng)器R-102進(jìn)口工藝氣管道生成“結(jié)碳”物質(zhì)，使用了4爐TΦPSOE甲醛催化劑就充分證明了這一點(diǎn)。

為了讓甲醛裝置去適應(yīng)不含Cr的低強(qiáng)度甲醛催化劑，就只能改變裝置運(yùn)行方式或改變裝置工藝流程。為此，主要從如何解決FZ-0106后工藝氣管道局部區(qū)域溫度不低于130℃、如何解決不讓有活性的催化劑粉末帶出R-101兩個(gè)方面進(jìn)行分析，提出四種解決方案。

2.1 方案一：取消第一反應(yīng)器單獨(dú)運(yùn)行第二反應(yīng)器

從前面的分析可知，第二反應(yīng)器R-102進(jìn)口工藝氣管道生產(chǎn)“結(jié)碳”兩個(gè)主要原因就是：有活性的催化劑粉末帶出第一反應(yīng)器R-101、在FZ-0106和R-102之間的工藝氣管道局部區(qū)域溫度低于130℃。如果取消第一反應(yīng)器R-101，只運(yùn)行第二反應(yīng)器R-102，即把兩個(gè)反應(yīng)器串聯(lián)運(yùn)行改為R-102單臺(tái)運(yùn)行，那么上面的兩個(gè)問(wèn)題就一并解決了，這樣就能使用任何一家公司生產(chǎn)的鐵鉬催化劑。同時(shí)，第二反應(yīng)器R-102在設(shè)計(jì)流量下滿負(fù)荷運(yùn)行(相當(dāng)于整個(gè)甲醛裝置60.2%負(fù)荷)，甲醛裝置83%的負(fù)荷運(yùn)行即可滿足下游1,4-丁二醇(BDO)裝置滿負(fù)荷運(yùn)行對(duì)甲醛的需求量。

通過(guò)對(duì)第二反應(yīng)器R-102單臺(tái)反應(yīng)器運(yùn)行時(shí)的“能力匹配測(cè)算”、“技術(shù)經(jīng)濟(jì)測(cè)算”、“產(chǎn)品濃度試驗(yàn)”、“60%負(fù)荷物料衡算”、“60%負(fù)荷熱量衡算”、“熱量平衡試驗(yàn)”共6個(gè)方面開(kāi)展了大量深入研究，嚴(yán)謹(jǐn)計(jì)算和科學(xué)試驗(yàn)工作，證明該方案是完全可行的。這樣就可徹底解決第二反應(yīng)器R-102工藝氣進(jìn)口管道和催化劑床層嚴(yán)重結(jié)碳的根源問(wèn)題，第二反應(yīng)器R-102就可放心使用德國(guó)南方公司和PERSTORP公司生產(chǎn)的不含鉻強(qiáng)度相對(duì)較低的甲醛催化劑。

2.2 方案二：把甲醇噴嘴FZ0106改為小噴嘴加混合分離器

把第二反應(yīng)器R-102工藝氣進(jìn)口管道的甲醇噴嘴FZ0106改為小噴嘴加混合分離器(即三個(gè)小噴嘴FZ0106A/B/C加混合分離器V101，三個(gè)小噴嘴安裝在混合分離器里)，目的是讓甲醇分三個(gè)小噴嘴進(jìn)入混合分離器霧化效果更好，甲醇分散進(jìn)入和汽化，讓甲醇與工藝氣充分混合，確保甲醇充分汽化；盡量避免工藝氣溫度出現(xiàn)低于130℃的情況發(fā)生。改造示意圖見(jiàn)圖2的虛線部分。

圖2 甲醇噴嘴FZ0106改為小噴嘴加混合器示意圖

該方案增加的噴射混合器，有以下5個(gè)方面的好處：

(1)利用三個(gè)小噴嘴，必定比以前單獨(dú)一個(gè)大噴嘴直接噴入工藝氣管道霧化效果好得多，盡量避免大量甲醇集中汽化吸收大量熱量，造成局部區(qū)域工藝氣溫度過(guò)低而產(chǎn)生冷凝液和生成聚甲醛。

(2)甲醇與高溫工藝氣是逆向接觸，有利于充分混合和增加甲醇與高溫工藝氣的接觸停留時(shí)間。

(3)在混合器頂部設(shè)置除沫網(wǎng)是安全保護(hù)措施，如果有未汽化的甲醇液滴、有“結(jié)碳”物質(zhì)生成，均會(huì)被除沫網(wǎng)攔截下來(lái)，而不進(jìn)入第二反應(yīng)器R-102影響催化劑的活性和壓降。

(4)在新增噴射混合器底部垂直管道的底部設(shè)置一個(gè)3/4″導(dǎo)淋，可定期排放以檢驗(yàn)混合器里是否積存有甲醇液體以及液體量的多少。

(5)同時(shí)，還可通過(guò)將甲醇管道改造為帶LS夾套，先把甲醇加熱升溫到60—80℃后再進(jìn)入甲醇噴嘴FZ0106和工藝氣管道，確保甲醇液體能在工藝氣管道完全氣化且混合的溫度不低于130℃。

2.3 方案三：把甲醇噴嘴FZ0106改為小噴嘴加靜態(tài)混合器

通過(guò)和蘇爾壽公司技術(shù)交流后，可以把第二反應(yīng)器R-102工藝氣進(jìn)口管道的甲醇噴嘴FZ0106改為5個(gè)小噴嘴加靜態(tài)混合器的組合體(即蘇爾壽SMVTM型靜態(tài)混合器)，為了盡可能讓每個(gè)噴嘴和靜態(tài)混合器后工藝氣管道的溫度在130℃以上，考慮設(shè)置5組噴嘴和靜態(tài)混合器，每個(gè)小噴嘴后面串一個(gè)靜態(tài)混合器，每組間距1500mm；讓甲醇分5小個(gè)噴嘴甲醇分批分量進(jìn)入(通過(guò)不同負(fù)荷來(lái)調(diào)整)系統(tǒng)，霧化和混合效果更好，確保甲醇充分汽化。

為了讓第一反應(yīng)器R-101來(lái)的工藝氣體從垂直管道經(jīng)過(guò)彎頭進(jìn)入水平管道時(shí)氣流分布更加均勻和穩(wěn)定，在第一個(gè)噴嘴前約2500mm的距離增設(shè)一個(gè)預(yù)混合器。目的是盡量消除來(lái)自第一反應(yīng)器R-101彎頭后工藝氣的擾動(dòng)，讓工藝氣盡量平穩(wěn)均勻流動(dòng)，這樣有利于和甲醇充分均勻混合接觸加熱。

該方案的目的就是讓工藝氣與甲醇充分混合，改造示意圖見(jiàn)圖3的虛線部分。

圖3 甲醇噴嘴FZ0106改為小噴嘴加靜態(tài)混合器示意圖

2.4 方案四：增加甲醇蒸發(fā)器和R-101出口后冷卻器

該方案的思路是：通過(guò)增加甲醇蒸發(fā)器E-107先把甲醇汽化并加熱到130℃后，再通過(guò)氣體混合進(jìn)入第一反應(yīng)器R-101出口工藝氣管道，從而確保工藝氣在管道流動(dòng)過(guò)程中不會(huì)出現(xiàn)低于130℃的情況，最終避免出現(xiàn)溫度“冷區(qū)”，避免產(chǎn)生液體和“結(jié)碳”；而加熱甲醇的熱量，來(lái)自第一反應(yīng)器R-101出口增加的后冷卻器E-108導(dǎo)熱油帶來(lái)的熱量，整個(gè)甲醛裝置系統(tǒng)的熱量平衡沒(méi)有受到任何影響。

把甲醛裝置第二反應(yīng)器R-102進(jìn)口工藝氣管道結(jié)碳原因分析情況、優(yōu)化整改思路和成達(dá)公司相關(guān)設(shè)計(jì)人員充分交流后，形成了以下初步技改方案，技改示意圖見(jiàn)圖4的虛線部分。

圖4 增加甲醇蒸發(fā)器和R-101出口后冷卻器示意圖

(1)新增甲醇蒸發(fā)器E-107：為了有利于甲醇完全汽化和避免出口蒸汽帶液，采用臥式設(shè)計(jì)和安裝，甲醇走殼側(cè)(頂部進(jìn)、頂部出)，導(dǎo)熱油走管側(cè)(底部進(jìn)、頂部出)，逆流換熱。要求E-107管側(cè)出口是130℃的甲醇蒸汽。

(2)新增后冷卻器E-108：為到達(dá)良好的換熱效果，工藝氣為高進(jìn)低出，逆流換熱；為盡量減小阻力降，工藝氣走殼側(cè)，導(dǎo)熱油走管側(cè)，采用普通換熱列管，要求E-108管側(cè)出口工藝氣大于156℃。

(3)新增高位油槽B-105：參照已有B-104設(shè)備圖進(jìn)行設(shè)計(jì)，能把E-108可能產(chǎn)生的油蒸汽排到E-112，最終進(jìn)入T-101，能自動(dòng)向E-108/E-107系統(tǒng)補(bǔ)油。

(4)新增導(dǎo)熱油泵P-102C/D：?jiǎn)为?dú)增加兩臺(tái)油泵P-102C/D，進(jìn)行獨(dú)立循環(huán)，流量16.3m3/h左右，揚(yáng)程根據(jù)E-107和E-108安裝位置確定后計(jì)算得到。

(5)設(shè)備和管道增加LS伴熱：新增導(dǎo)熱油管道全部設(shè)置LS伴熱，E-107設(shè)備和出口甲醇蒸汽管道設(shè)置LS伴熱。

(6)如果需要的話，可通過(guò)E-107管側(cè)進(jìn)口甲醇管道設(shè)置LS夾套，把E-107管側(cè)進(jìn)口甲醇溫度提高到60-80℃。

3 反應(yīng)器R-102進(jìn)口管道結(jié)碳問(wèn)題技改方案評(píng)估

以下經(jīng)濟(jì)測(cè)算以表1第4爐德國(guó)南方催化劑產(chǎn)能65.61%為參照(還有約35%的產(chǎn)能靠前面提高K-101出口壓力來(lái)實(shí)現(xiàn))，優(yōu)化技改以第5爐德國(guó)南方催化劑實(shí)際產(chǎn)能達(dá)到預(yù)期產(chǎn)能的26.42%為基準(zhǔn)，沒(méi)有實(shí)現(xiàn)的催化劑產(chǎn)能約65.61%—26.42%=40%。

德國(guó)南方提供的第一反應(yīng)器R-101和第二反應(yīng)器R-102催化劑的總費(fèi)用為約225萬(wàn)元人民幣，那么損失40%產(chǎn)能的催化劑價(jià)值為：225×40%=90萬(wàn)元。

3.1 四種解決方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)評(píng)估

3.1.1 方案一：取消第一反應(yīng)器單獨(dú)運(yùn)行第二反應(yīng)器

該方案的產(chǎn)品濃度試驗(yàn)、系統(tǒng)熱量平衡試驗(yàn)均已完成；除了需要把調(diào)節(jié)閥、流量計(jì)和噴嘴換個(gè)位置外，基本上沒(méi)有投入，是最簡(jiǎn)單且能直接產(chǎn)生經(jīng)濟(jì)效益的方案。

3.1.2 方案二：把FZ0106改為小甲噴嘴加混合分離器

據(jù)了解，新疆美克第一套PERSTORP的串聯(lián)反應(yīng)器甲醛裝置，由于第二反應(yīng)器“結(jié)碳”嚴(yán)重，后來(lái)就是基本上按照這種方式進(jìn)行改造的，運(yùn)行3—4個(gè)月就會(huì)對(duì)甲醇噴射混合器頂部的除沫網(wǎng)進(jìn)行清理，因?yàn)槿杂小敖Y(jié)碳”物質(zhì)生成導(dǎo)致除沫網(wǎng)壓差增加比較快。因?yàn)橛袑?shí)際運(yùn)行的裝置案例，技術(shù)上可行，但不能徹底解決結(jié)碳問(wèn)題。

3.1.3 方案三：把FZ0106改為小噴嘴加靜態(tài)混合器

進(jìn)行改造后，甲醇噴嘴后管道的溫度肯定會(huì)比現(xiàn)在好得多，工藝氣溫度可能能夠達(dá)到100℃左右，工藝氣管道的結(jié)碳現(xiàn)象肯定會(huì)大大降低，有利于延長(zhǎng)第二反應(yīng)器R-102進(jìn)氣催化劑的使用壽命。

3.1.4 方案四：增加甲醇蒸發(fā)器和R-101出口后冷卻器

從該方案的設(shè)計(jì)思路來(lái)講，是應(yīng)該能夠徹底解決第二反應(yīng)器R-102進(jìn)口工藝氣管道結(jié)碳的問(wèn)題，因?yàn)樗鼙ＷC第二反應(yīng)器R-102進(jìn)口工藝氣溫度一直維持在130℃以上。根據(jù)TΦPSOE、德國(guó)南方和PERSTORP提供的相關(guān)資料，只要甲醛工藝氣溫度一直保持在130℃以上就是安全的，不會(huì)形成液體和生成聚甲醛。該方案需采購(gòu)的設(shè)備較多，施工安裝工作量較大。

3.2 四種解決方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較

根據(jù)對(duì)上述四種解決方案的分項(xiàng)評(píng)估，相關(guān)對(duì)比情況匯總?cè)绫?。

表5 R-102進(jìn)口管道結(jié)碳四種優(yōu)化方案具體比較內(nèi)容匯總

根據(jù)表5綜合比較情況，可以排出以下優(yōu)先順序，它們依次是：第一種方案>第二種方案>第三種方案>第四種方案。

4 結(jié)論

通過(guò)對(duì)解決第二反應(yīng)器R-102進(jìn)口管道“結(jié)碳”四種方案的技術(shù)經(jīng)濟(jì)綜合評(píng)估，“方案一”即“取消第一反應(yīng)器R-101、單獨(dú)運(yùn)行第二反應(yīng)器R-102”的技改方案是相對(duì)比較可行的，可以作為公司下一步改變甲醛裝置運(yùn)行方式或?qū)兹┭b置工藝流程進(jìn)行局部改進(jìn)的優(yōu)選方案。