劉龍夏智勛? 黃利亞馬立坤陳斌斌

1)(國防科技大學(xué)空天科學(xué)學(xué)院高超聲速?zèng)_壓發(fā)動(dòng)機(jī)技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,長(zhǎng)沙410073)

2)(國防科技大學(xué)空天科學(xué)學(xué)院,長(zhǎng)沙410073)

(2020年4 月14日收到;2020年5月9日收到修改稿)

1 引 言

固體粉末燃料(鎂、鋁和硼等)因能量高、易存儲(chǔ)、價(jià)格低廉,不僅在常規(guī)的固體推進(jìn)劑領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用,還可應(yīng)用于爆震推進(jìn)系統(tǒng),如作為添加劑用于改善爆震波質(zhì)量[1],提高脈沖爆震發(fā)動(dòng)機(jī)性能[2],也作為連續(xù)旋轉(zhuǎn)爆震燃燒室主要燃料[3?7]等.鎂雖然能量密度低于鋁和硼,但鎂金屬較低的熔點(diǎn)和沸點(diǎn)使其點(diǎn)火特性和燃燒效率更優(yōu),其燃燒過程以液態(tài)顆粒蒸發(fā)后的氣相反應(yīng)為主,反應(yīng)速度比鋁和硼更快,因此應(yīng)用于爆震領(lǐng)域更有前景.此外,工業(yè)生產(chǎn)中,鎂因反應(yīng)活性比鋁和硼更高,發(fā)生爆炸事故的潛在風(fēng)險(xiǎn)更高,因此研究鎂的爆震燃燒過程對(duì)工業(yè)生產(chǎn)安全也具有重要意義.

在此前的研究中[8],已針對(duì)鎂顆粒-空氣混合物爆震,分析了來流速度、相變過程、顆粒初始濃度和顆粒初始粒徑等因素對(duì)爆震波穩(wěn)態(tài)傳播特性的影響規(guī)律,但研究仍存在如下不足.

1)文中采用的鎂顆粒燃燒模型較為簡(jiǎn)單,在鎂顆粒達(dá)到沸點(diǎn)前反應(yīng)速率采用經(jīng)驗(yàn)公式[9,10],顆粒沸騰后汽化速率采用純液滴蒸發(fā)公式[10?12].而相關(guān)研究表明[13,14],鎂顆粒實(shí)際燃燒過程與純液滴燃燒存在不同,其燃燒產(chǎn)物氧化鎂中一部分會(huì)在顆粒表面凝結(jié)形成氧化帽.氧化鎂凝結(jié)時(shí)釋放熱量,使顆粒反應(yīng)速率增大,同時(shí)生成的氧化帽則減小了顆粒表面的實(shí)際蒸發(fā)面積,使顆粒反應(yīng)速率減小,因此有必要針對(duì)顆粒表面沉積對(duì)爆震波速度和結(jié)構(gòu)的影響開展相關(guān)研究.文獻(xiàn)[8]中以鎂顆粒的汽化速率代替鎂顆粒汽化形成蒸氣而后與氧氣進(jìn)行氣相反應(yīng)的總速率,會(huì)導(dǎo)致貧氧工況下顆粒反應(yīng)速率的計(jì)算值偏高.此外,文獻(xiàn)[8]假設(shè)鎂顆粒達(dá)到熔點(diǎn)后才開始反應(yīng),而相關(guān)研究表明,由于鎂的氧化層為非致密結(jié)構(gòu)[15],在鎂顆粒達(dá)到熔點(diǎn)前,氧氣便可通過擴(kuò)散穿過氧化層與鎂發(fā)生表面反應(yīng),只是熔化前鎂的表面反應(yīng)速率明顯低于熔化后[16?19].

2)文中未考慮爆震波在管道內(nèi)傳播時(shí)由壁面引起的損失.Zhang等[10]認(rèn)為管壁摩擦及換熱損失會(huì)使前導(dǎo)激波后的氣相工質(zhì)更快加速至聲速,進(jìn)而對(duì)爆震波結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響.洪滔等[20]認(rèn)為,對(duì)于鋁顆粒-空氣混合物爆震,在考慮管壁摩擦及換熱損失的條件下,CJ面處有20%的鋁顆粒尚未反應(yīng),表明管壁造成的損失是影響爆震波傳播過程的重要因素之一.

3)文中未能體現(xiàn)爆震波傳播過程中的非穩(wěn)態(tài)特性.穩(wěn)態(tài)模型[8]的計(jì)算結(jié)果表明,在一個(gè)鎂顆粒初始濃度較低的小范圍內(nèi)(0.146—0.168 kg/m3),受產(chǎn)物MgO的熔化過程的影響,對(duì)應(yīng)的爆震波無法以一個(gè)穩(wěn)定的速度傳播.此不穩(wěn)定傳播過程的具體形式如何還需要通過非穩(wěn)態(tài)模型開展進(jìn)一步研究.此外,參照氣相爆震過程[21],因點(diǎn)火能量不同導(dǎo)致的DDT過程不同和因反應(yīng)速率量級(jí)不同導(dǎo)致傳播過程中可能存在周期振蕩等問題,也需要開展相關(guān)研究.

鑒于現(xiàn)有研究存在的不足以及鎂顆粒燃料應(yīng)用于爆震燃燒的優(yōu)勢(shì),本文通過建立鎂顆粒-空氣一維非穩(wěn)態(tài)兩相爆震模型,分析研究燃燒產(chǎn)物MgO在顆粒表面的凝結(jié)、爆震管壁面熱損失、鎂顆粒初始粒徑、初始當(dāng)量比等因素對(duì)爆震波傳播速度和結(jié)構(gòu)的影響,以及初始點(diǎn)火能量、MgO熔化過程等因素對(duì)爆震波DDT過程、傳播過程穩(wěn)定性等非穩(wěn)態(tài)特性的影響,為鎂粉燃料應(yīng)用于爆震推進(jìn)動(dòng)力系統(tǒng)奠定理論基礎(chǔ).

2 數(shù)學(xué)物理模型

為便于計(jì)算,結(jié)合文獻(xiàn)[10]中建立的氣體顆粒兩相爆震模型,本文作出如下簡(jiǎn)化假設(shè):

1)顆粒均勻彌撒分布,作為連續(xù)介質(zhì)處理,顆粒內(nèi)溫度均勻分布,且初始粒徑相同.關(guān)于非統(tǒng)一初始粒徑的影響見本文3.4節(jié);

2)在考慮表面沉積的條件下,鎂未完全蒸發(fā)前,顆粒相溫度不會(huì)超過鎂的沸點(diǎn);

3)忽略顆粒間相互作用,忽略顆粒與壁面的作用,顆粒相壓強(qiáng)為0;

4)燃燒產(chǎn)物MgO算作氣相組分,氧化鎂的離解溫度當(dāng)作沸點(diǎn)處理,物質(zhì)沸點(diǎn)由Clausius-Clapeyron方程確定[22],氣相中僅氣態(tài)工質(zhì)(氧氣、氮?dú)?、鎂蒸氣和氣態(tài)氧化鎂)對(duì)氣相壓強(qiáng)有貢獻(xiàn);

5)物質(zhì)熔點(diǎn)為常數(shù),相變潛熱包含在內(nèi)能之中,在氧化鎂熔化、離解過程中,氣相溫度分別維持在氧化鎂熔點(diǎn)和離解溫度;

6)當(dāng)顆粒粒徑減小至初始粒徑的十分之一時(shí),顆粒質(zhì)量?jī)H為初始質(zhì)量的千分之一,此時(shí)不再計(jì)算兩相間的相互作用[20].

2.1 流動(dòng)控制方程組

流動(dòng)控制方程組如下:

2.2 源項(xiàng)表達(dá)式

(1)質(zhì)量源項(xiàng)

質(zhì)量源項(xiàng)Sd分為異相反應(yīng)Sd,het和蒸發(fā)Sd,eva兩部分,即Sd=Sd,het+Sd,eva.根據(jù)文獻(xiàn)[23]在顆粒 完全熔化之前表面發(fā)生緩慢的異相反應(yīng):

其中,R為通用氣體常數(shù),YO2為氣相中氧氣質(zhì)量分?jǐn)?shù),β表示根據(jù)鎂和氧氣反應(yīng)的化學(xué)計(jì)量比得到的氧氣與鎂的質(zhì)量比,r表示顆粒半徑.為簡(jiǎn)化計(jì)算,在緩慢氧化階段(顆粒溫度在873—923 K),忽略顆粒表面生成的氧化鎂對(duì)顆粒粒徑的影響.顆粒完全熔化后,鎂顆粒燃燒過程與液滴蒸發(fā)燃燒類似,參照文獻(xiàn)[23,24]中處理方法,假設(shè)燃燒產(chǎn)物在顆粒表面沉積形成球冠狀氧化帽,此時(shí)顆粒表面蒸發(fā)速率為其中,Pr和Nu分別為Prandtl數(shù)和顆粒在強(qiáng)迫對(duì)流換熱條件下的Nusselt數(shù),μg為氣相黏性系數(shù),B為Spalding傳遞系數(shù),其表達(dá)式為

其中,Tref為鎂顆粒在參考?jí)毫ref下的沸點(diǎn),RMg為鎂蒸氣的氣體常數(shù).MMg和分別為鎂蒸氣的摩爾質(zhì)量以及氣相中氣態(tài)物質(zhì)的平均摩爾質(zhì)量.各組分反應(yīng)源項(xiàng)表達(dá)式如下:

其中,qc,Mg表示鎂的單位質(zhì)量熱值,Shom為單位體積內(nèi)氣相中鎂蒸氣的消耗速率,根據(jù)文獻(xiàn)[23,25]有

(2)兩相間作用力源項(xiàng)

由于鎂顆粒燃燒過程類似液滴蒸發(fā)燃燒,顆粒與氣體之間存在質(zhì)量交換,阻力系數(shù)CD表達(dá)式為

(3)兩相間換熱源項(xiàng)

兩相間對(duì)流熱傳導(dǎo):

其中,λg為氣相導(dǎo)熱系數(shù).對(duì)于可壓縮流動(dòng),強(qiáng)迫對(duì)流換熱條件下的Nusselt數(shù),根據(jù)文獻(xiàn)[26]有:

其中,Ma為氣固兩相速度差與當(dāng)?shù)貧庀嗦曀俚谋戎?

(4)兩相間換熱源項(xiàng)

壁面產(chǎn)生的黏性摩擦力為

2.3 數(shù)值方法

本文數(shù)值計(jì)算方法采用CE/SE方法,它是一種格式簡(jiǎn)單、精度高、捕獲爆震波等強(qiáng)間斷能力強(qiáng)的高精度計(jì)算格式,文獻(xiàn)[27,28]等將CE/SE方法應(yīng)用于兩相混合物爆震研究,并驗(yàn)證了其可行性.鑒于爆震問題中化學(xué)反應(yīng)特征時(shí)間相對(duì)于對(duì)流特征時(shí)間要小得多,在數(shù)值求解過程中每個(gè)時(shí)間步的求解思路為:先不考慮方程組(1)中源項(xiàng)的影響,用CE/SE方法求解純流動(dòng)方程組獲得流場(chǎng)參數(shù),然后將作為初值,用4階Runge-Kutta法求解常微分方程組:

獲得下一時(shí)間步的流場(chǎng)參數(shù).本文算例中Runge-Kutta法的時(shí)間步長(zhǎng)為CE/SE法的1/10.

計(jì)算域左端為固體壁面,右端為出口,長(zhǎng)度為40 m.計(jì)算域初始條件為ρg,0=1.29 kg/m3、ρp,0=0.445 kg/m3,ug,0=up,0=0 m/s,Tg,0=Tp,0= 300 K,r0= 2.5μm. 點(diǎn)火區(qū)位于固壁端, 其初始條件為ρg,0=3 kg/m3,ug,0=2000 m/s,Tg,0=3000 K,點(diǎn)火區(qū)長(zhǎng)度Lign=0.288 m .圖1為t=2.5 ms時(shí)刻,網(wǎng)格大小分別為1 mm、0.5 mm、0.25 mm時(shí)所對(duì)應(yīng)的流場(chǎng)中壓力的分布.算例中未考慮壁面摩擦、換熱損失以及顆粒表面沉積.由圖可知,1 mm網(wǎng)格計(jì)算結(jié)果與另外兩組有明顯差別,0.5 mm和0.25 mm的壓力分布幾乎相同,隨著尺度減小,激波間斷面所在位置有向下游移動(dòng)的趨勢(shì),且壓力峰值略有增加,但總體差別不大.為兼顧計(jì)算效率,本文采用0.5 mm的網(wǎng)格尺度進(jìn)行計(jì)算.

圖1不同網(wǎng)格尺度對(duì)應(yīng)的壓力分布Fig.1.Spatial distribution of the gas-phase pressure with different grid sizes.

3 結(jié)果與討論

3.1 不同顆粒燃燒模型對(duì)比

ρg,0=1.29 kg/m3ρp,0=ug,0=up,0=Tg,0=Tp,0=r0=5將計(jì)算域初始條件,0.445 kg/m3,0 m/s,300 K,μm定義為標(biāo)準(zhǔn)參考條件,下文算例如無特別說明,則計(jì)算域初始條件以上述條件處理.

圖2為爆震波充分發(fā)展后趨于穩(wěn)定傳播的狀態(tài)下,不同時(shí)刻爆震波壓力峰附近的壓力分布情況,時(shí)間間隔為0.05 ms.由圖可知,在爆震波趨于穩(wěn)定傳播的狀態(tài)下,壓力峰值和壓力波形在傳播過程中仍存在小幅振蕩.根據(jù)文獻(xiàn)[21],對(duì)于采用單步反應(yīng)模型的一維氣相爆震而言,爆震波傳播過程中出現(xiàn)周期性震蕩主要與反應(yīng)活化能和反應(yīng)放熱量有關(guān).活化能較大時(shí)對(duì)應(yīng)的反應(yīng)高溫敏感性較高,較小的溫度擾動(dòng)就會(huì)導(dǎo)致反應(yīng)速率的大幅波動(dòng),而對(duì)于較高的反應(yīng)放熱量,擾動(dòng)的物理效應(yīng)也會(huì)增強(qiáng).對(duì)于鎂顆粒-空氣混合物爆震,其反應(yīng)活性低于常規(guī)氣體燃料-空氣混合物,反應(yīng)活化能較高,且鎂的理論當(dāng)量空燃比較低,在相同空氣質(zhì)量且當(dāng)量比為1的條件下,鎂燃燒的反應(yīng)放熱量高于常規(guī)氣體燃料.以上原因?qū)е略趥鞑ミ^程中燃燒區(qū)內(nèi)鎂顆粒反應(yīng)速率存在波動(dòng),因此鎂顆粒-空氣混合物一維非穩(wěn)態(tài)爆震波傳播過程中存在振蕩現(xiàn)象.上述狀態(tài)下,爆震波傳播速度的振幅較小,在±1 m/s范圍內(nèi),可將振蕩平均值作為爆震波穩(wěn)定傳播速度.后文如無特別說明,爆震波穩(wěn)定速度均為振蕩平均值.

圖2不同時(shí)刻爆震波壓力峰附近的壓力分布Fig.2.Pressure distribution near peak at different time.

楊晉朝等[29]提出了一種基于粉末沖壓發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室環(huán)境的鎂顆粒點(diǎn)火燃燒模型,能夠較全面地反應(yīng)鎂粉塵云的燃燒過程,在低速層流環(huán)境下計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)符合度較好.在標(biāo)準(zhǔn)參考條件且不考慮側(cè)壁面損失和顆粒表面凝結(jié)的前提下,分別采用本文鎂顆粒點(diǎn)火燃燒模型與文獻(xiàn)[29]的鎂顆粒點(diǎn)火燃燒模型,獲得爆震波內(nèi)流場(chǎng)參數(shù)分布,如圖3所示.由圖可知,兩種模型計(jì)算得到的爆震波結(jié)構(gòu)存在明顯不同,本文模型計(jì)算結(jié)果與Zhang等[10]、Federov等[30]描述的爆震波結(jié)構(gòu)相符,氣相密度峰值、顆粒相密度峰值以及壓力峰值均位于前導(dǎo)激波下游某處.而采用文獻(xiàn)[29]的鎂顆粒點(diǎn)火燃燒模型得到的爆震波結(jié)構(gòu)與氣相燃料爆震類似,前導(dǎo)激波處的壓力和密度均為峰值.這是由于文獻(xiàn)[29]中的點(diǎn)火燃燒模型認(rèn)為鎂顆粒在完全熔化之后到沸騰之前這一階段,除了鎂顆粒表面蒸發(fā)過程,在顆粒表面還同時(shí)發(fā)生氧氣與鎂液滴的異相反應(yīng),異相反應(yīng)放熱均被顆粒吸收,模型中鎂液滴與氧氣異相反應(yīng)的速率比熔化前固體鎂與氧氣的異相反應(yīng)高出至少3個(gè)量級(jí).由圖3(c)中模型的顆粒相溫度曲線可知,前導(dǎo)激波后顆粒溫度迅速升高達(dá)到沸點(diǎn),幾乎看不到顆粒熔化過程.與之相比,本文模型對(duì)應(yīng)的顆粒溫度曲線可以明顯看出前導(dǎo)激波后鎂顆粒歷經(jīng)的整個(gè)“升溫-熔化-升溫-沸騰”過程.

圖3 不同燃燒模型對(duì)應(yīng)的爆震波內(nèi)流場(chǎng)參數(shù)分布(a)密度和濃度;(b)速度;(c)溫度;(d)壓力Fig.3.Parameters distribution in detonation wave with different combustion models:(a)Density and concentration;(b)velocity;(c)temperature;(d)pressure.

采用本文點(diǎn)火燃燒模型模型、文獻(xiàn)[29]中的點(diǎn)火燃燒模型以及文獻(xiàn)[8]中的兩相ZND模型分別計(jì)算得到的爆震波穩(wěn)定傳播速度和爆震波厚度結(jié)果如表1所示.由表可知,本文點(diǎn)火燃燒模型計(jì)算得到的爆震波速度和厚度與兩相ZND模型基本一致,采用文獻(xiàn)[29]的鎂顆粒點(diǎn)火燃燒模型計(jì)算得到的爆震波速度略高,爆震波厚度明顯縮短.基于上述結(jié)果可知,相比文獻(xiàn)[29]中的模型,本文模型更加適用于描述前導(dǎo)激波后高溫高壓強(qiáng)迫對(duì)流條件下的鎂顆粒燃燒過程.

表 1不同模型對(duì)應(yīng)的爆震波穩(wěn)定速度和厚度Table 1.Steady velocity and thickness of detonation wave with different models.

3.2 顆粒表面沉積的影響

圖4所示為fS=1.1時(shí)對(duì)應(yīng)的穩(wěn)定傳播狀態(tài)爆震波兩相溫度分布.由圖可知,在CJ面上游,由于顆粒相中的液態(tài)鎂蒸發(fā)持續(xù)吸熱,顆粒相溫度維持在鎂的沸點(diǎn).經(jīng)過CJ面,下游顆粒相組分僅剩下沉積的氧化鎂,在相間傳熱作用下溫度繼續(xù)上升.

圖4 在f S=1.1時(shí)對(duì)應(yīng)的穩(wěn)定傳播狀態(tài)爆震波兩相溫度分布Fig.4.Temperature distribution of gas and particle phases inside steady detonation wave withf S=1.1.

圖5所示為爆震波穩(wěn)定后的爆震波厚度、CJ面兩相溫度、CJ面顆粒相濃度(鎂和氧化鎂沉積)和傳播速度隨fS的變化規(guī)律.由圖5(a)可知,爆震波厚度隨fS增加無明顯變化.由圖5(b)和圖5(c)可知,隨著fS的增大,CJ面兩相間溫差和CJ面處沉積濃度均增大,由于單位體積內(nèi)產(chǎn)物沉積釋放的熱量與沉積濃度和兩相間溫差成正相關(guān),因此產(chǎn)物沉積釋放的熱量隨fS增大而增大.氧化鎂沉積在鎂顆粒表面累積形成球冠狀氧化帽,此過程中釋放的熱量部分被氣態(tài)工質(zhì)吸收用于膨脹做功.由于產(chǎn)物沉積釋放的熱量隨fS增大而增大,因此氣態(tài)工質(zhì)膨脹做功隨fS增加而增加,導(dǎo)致爆震波穩(wěn)定傳播速度隨fS增大而增大,如圖5(d)所示.在爆震波厚度不變的情況下,爆震波穩(wěn)定傳播速度升高,鎂顆粒在爆震波內(nèi)的駐留時(shí)間變短.圖5(c)表明CJ面鎂顆粒是完全反應(yīng)的,因此隨著fS增大,鎂顆粒反應(yīng)速率整體增大.氧化鎂沉積對(duì)于鎂顆粒反應(yīng)速率的影響:一方面形成的氧化帽減少鎂顆粒表面有效蒸發(fā)面積,導(dǎo)致鎂顆粒反應(yīng)速率降低;另一方面氧化鎂沉積放熱提高了爆震波內(nèi)的壓力和溫度,促進(jìn)鎂顆粒蒸發(fā),使鎂顆粒反應(yīng)速率增大.根據(jù)對(duì)計(jì)算結(jié)果的分析可知,沉積放熱對(duì)顆粒反應(yīng)速率的影響占主導(dǎo)作用.因此,模型中考慮氧化鎂的沉積過程,會(huì)使鎂顆粒的反應(yīng)速率增大和爆震波的穩(wěn)定傳播速度增大.

圖5爆震波參數(shù)隨f S的變化(a)爆震波厚度;(b)CJ面兩相溫度;(c)CJ面顆粒相濃度;(d)爆震波速度Fig.5.Variation of detonation parameters with different value of f S:(a)Thickness;(b)temperature at CJ plane;(c)particle concentration at CJ plane;(d)velocity.

3.3 壁面能量損失的影響

根據(jù)文獻(xiàn)[8]的研究結(jié)論可知,在不考慮外界損失的理想條件下,當(dāng)且僅當(dāng)來流速度條件為對(duì)應(yīng)工況的特征值爆震速度時(shí),爆震波結(jié)構(gòu)穩(wěn)定且在CJ面處鎂顆粒恰好完全反應(yīng).當(dāng)來流速度低于特征值爆震速度時(shí),在波后氣相達(dá)到聲速面處仍有顆粒燃料未反應(yīng),導(dǎo)致出現(xiàn)奇點(diǎn),表明對(duì)應(yīng)的爆震波無法穩(wěn)定傳播.與理想條件相比,引入側(cè)壁面損失后,反應(yīng)釋放的總能量有一部分通過側(cè)壁面對(duì)流換熱損失,導(dǎo)致可轉(zhuǎn)化氣態(tài)工質(zhì)膨脹功的能量比例減少,不足以維持爆震波穩(wěn)定傳播,爆震波傳播速度必然降低.Zhang等[10]在研究鋁顆粒-空氣混合物爆震的模型中考慮了爆震管側(cè)壁面損失,其處理方法是在氣相動(dòng)量方程和氣相能量方程中引入了新的源項(xiàng),爆震波傳播速度與波后膨脹功之間會(huì)達(dá)到一個(gè)新的平衡狀態(tài),使爆震波能夠以一個(gè)低于理想條件ZND特征值爆震速度的速度值穩(wěn)定傳播,在這種情況下,爆震波CJ面處顆粒燃料未完全反應(yīng),這與理想情況下CJ面處顆粒燃料完全反應(yīng)不同.

表 2不同爆震管內(nèi)徑條件下爆震波穩(wěn)定傳播速度、厚度和r CJ/r0Table 2.Steady velocity,thickness and r CJ/r0 at CJ plane of detonation wave with different tube inner-diameters.

由表2可知,隨著爆震管內(nèi)徑減小,爆震波穩(wěn)定傳播速度減小, 爆震波厚度減小, CJ面處未反應(yīng)顆粒所占比例增大.穩(wěn)定傳播速度增大和CJ面處未反應(yīng)顆粒比例增大是由于根據(jù)方程組(1)中氣相動(dòng)量方程和氣相能量方程的源項(xiàng)部分,側(cè)壁面造成的損失大小與爆震管內(nèi)徑成反比所致.當(dāng)管徑為1 m時(shí),管壁引起的損失相對(duì)較小,而一些試驗(yàn)中常用的爆震管管徑尺寸300 mm[31,32]和150 mm[33,34]左右等,管壁造成的損失與理想條件相比已經(jīng)非常明顯.下文涉及理想條件與考慮爆震管側(cè)壁面損失的工況對(duì)比時(shí), 無特別說明, 均以管徑0.15 m為參考.

爆震波速度降低,對(duì)應(yīng)波后von Neumann狀態(tài)的氣相溫度和壓力降低.圖6(a)和6(b)為不同管徑條件下爆震波內(nèi)的壓力和氣相溫度分布,為方便對(duì)比,將各算例結(jié)果對(duì)應(yīng)的前導(dǎo)激波面置于同一坐標(biāo)位置.由圖可知,隨著內(nèi)徑減小,爆震波內(nèi)的壓力和氣相溫度整體降低,但總的分布趨勢(shì)不變.隨著壓力和氣相溫度的降低,對(duì)應(yīng)的當(dāng)?shù)芈曀僖搽S之減小.在兩相CJ模型中,坐標(biāo)系固定在前導(dǎo)激波上,CJ面對(duì)應(yīng)的是波后氣相達(dá)到當(dāng)?shù)芈曀俚钠矫?而在非穩(wěn)態(tài)模型,由于參考系的轉(zhuǎn)換,CJ面對(duì)應(yīng)的是波后氣相與前導(dǎo)激波間的相對(duì)速度達(dá)到當(dāng)?shù)芈曀俚钠矫?由于側(cè)壁面摩擦對(duì)波后氣相有一個(gè)減速作用,使得波后氣相與前導(dǎo)激波之間的相對(duì)速度能夠更快地達(dá)到當(dāng)?shù)芈曀?因此隨著爆震管內(nèi)徑減小,爆震波厚度減小.

3.4 顆粒初始粒徑的影響

表3給出了在不同顆粒初始粒徑條件下,理想條件和管徑為0.15 m時(shí)爆震波傳播速度和厚度的計(jì)算結(jié)果.根據(jù)表3可知,在不考慮壁面損失的理想條件下,爆震波穩(wěn)定傳播速度隨粒徑增大仍然保持不變,爆震波厚度隨粒徑增大而增大,這與文獻(xiàn)[8]得到的結(jié)論一致.這是由于理想條件下在CJ面處鎂顆粒完全反應(yīng),反應(yīng)釋放的總能量相同,因此爆震波穩(wěn)定速度保持不變,而在鎂顆粒初始質(zhì)量相同的前提下,初始粒徑增加導(dǎo)致顆粒反應(yīng)/蒸發(fā)表面積減大,波后氣相膨脹過程變緩,最終導(dǎo)致爆震波厚度增加.

圖6不同管徑條件下爆震波內(nèi)的壓力和氣相溫度分布(a)壓力;(b)氣相溫度Fig.6.Pressure and gas-phase temperature distribution inside detonation wave with different tube inner-diameters:(a)Pressure;(b)gas-phase temperature.

表3不同顆粒初始粒徑對(duì)應(yīng)的爆震波傳播速度和厚度Table 3.Steady velocity and thickness of detonation wave with different initial particle diameter.

而在考慮壁面損失的條件下,隨著顆粒初始粒徑的增大,爆震波穩(wěn)定速度與理想條件下的差值也隨之增大,這是由于側(cè)壁面造成的換熱損失與爆震波厚度呈正相關(guān)關(guān)系,爆震波厚度越大,對(duì)應(yīng)的換熱面積就越大,爆震波內(nèi)反應(yīng)釋放的總能量損失也越多,爆震波穩(wěn)定傳播速度與理想條件下的差值也越大.同時(shí),由表3可知,與理想條件下相比,爆震波厚度的減小量也隨顆粒初始粒徑的增大而增大.這是由于爆震波所受壁面總黏性力的大小與爆震波厚度呈正相關(guān)關(guān)系,爆震波厚度越大,爆震波整體所受壁面總黏性力就越大,根據(jù)3.3節(jié)的分析,壁面黏性力能夠使波后氣相與前導(dǎo)激波之間的相對(duì)速度達(dá)到當(dāng)?shù)芈曀俚倪^程加快,因此爆震波厚度的減少量也會(huì)隨壁面總黏性力的增大而增大.綜上所述,在考慮爆震管側(cè)壁面損失的情況下,隨著粒徑增大,爆震波穩(wěn)定傳播速度和爆震波厚度與理想條件下的差值也增大.

此外, 表3還給出了平均初始粒徑為10 μm(5 μm和15μm的鎂顆粒按質(zhì)量比1:10均勻混合)的計(jì)算結(jié)果,可以看出,與初始粒徑統(tǒng)一為10μm的工況相比,雙粒徑分布對(duì)應(yīng)的理想條件下爆震波穩(wěn)定狀態(tài)厚度明顯增高, 甚至高于初始統(tǒng)一粒徑為15μm工況的厚度,這是因?yàn)樵陔p粒徑分布的爆震波內(nèi),小粒徑鎂顆粒很快被完全消耗, 剩余的大粒徑15μm顆粒,顆粒數(shù)目較少,反應(yīng)表面積較少,因而反應(yīng)速率更低,導(dǎo)致波后氣相膨脹至與前導(dǎo)激波相對(duì)速度為當(dāng)?shù)芈曀傩枰臅r(shí)間更長(zhǎng),爆震波的厚度更大.在考慮壁面損失的條件下,雙粒徑分布對(duì)應(yīng)的爆震波速度明顯低于統(tǒng)一粒徑的工況.對(duì)于實(shí)際鎂粉顆?？梢远?其粒徑存在一個(gè)分布范圍,因此可以推測(cè)實(shí)際鎂粉爆震試驗(yàn)得到的爆震波速度值可能低于按照平均粒徑計(jì)算得到的爆震波速度值.

3.5 初始當(dāng)量比的影響

圖7為理想條件和管徑為0.15 m條件下,穩(wěn)定傳播的爆震波速度和爆震波厚度隨初始當(dāng)量比的變化.根據(jù)圖7(a),在理想條件下,隨著鎂顆粒-空氣當(dāng)量比增大,爆震波穩(wěn)定傳播速度先增大后減小,速度最大值對(duì)應(yīng)的當(dāng)量比略小于1, 這與文獻(xiàn)[8]中的結(jié)論一致.根據(jù)圖7(b),在理想條件下,爆震波厚度隨當(dāng)量比增加先減小后增大,是因?yàn)樵诋?dāng)量比小于1時(shí),隨著當(dāng)量比增大,爆震波內(nèi)顆粒反應(yīng)面積增大,反應(yīng)速率增大,放熱率增大,氣相工質(zhì)吸熱膨脹速率增大,波后氣相與前導(dǎo)激波間的速度差達(dá)到當(dāng)?shù)芈曀偎钑r(shí)間更短,因此爆震波厚度減小.當(dāng)量比大于1時(shí),在貧氧條件下,未燃燒部分的鎂顆粒吸熱蒸發(fā)產(chǎn)生與鎂沸點(diǎn)溫度相同的蒸氣,使氣相溫度整體降低,氣相實(shí)際膨脹做功速率減小.隨著初始當(dāng)量比增大,鎂顆粒蒸發(fā)面積隨之增大,蒸發(fā)速率隨之增大,實(shí)際氣相膨脹做功速率隨之減小,波后氣相與前導(dǎo)激波間的速度差達(dá)到當(dāng)?shù)芈曀偎钑r(shí)間更長(zhǎng),因此爆震波厚度增大.

圖7穩(wěn)定傳播的爆震波速度和爆震波厚度隨初始當(dāng)量比的變化(a)速度;(b)厚度Fig.7.Variation of steady velocity and thickness of detonation wave with different initial equivalent ratio:(a)Velocity;(b)thickness.

在考慮管壁損失的條件下,爆震波穩(wěn)定速度隨初始當(dāng)量比的變化趨勢(shì)與理想條件一致,穩(wěn)定傳播速度與理想條件下的差值隨當(dāng)量比增大略有減小,一方面是由于爆震波厚度隨當(dāng)量比增大而降低,側(cè)壁面換熱面積隨之減小,另一方面是由于隨著當(dāng)量比增加,貧氧工況下剩余的鎂顆粒吸熱增多,氣相與側(cè)壁面間的溫差減小,上述兩方面的原因共同導(dǎo)致側(cè)壁面換熱損失降低.爆震波厚度隨初始當(dāng)量比的變化趨勢(shì)與理想條件時(shí)不同,初始當(dāng)量比大于1的條件下,爆震波厚度隨初始當(dāng)量比的增大仍然繼續(xù)減小,與理想條件爆震波厚度的差距進(jìn)一步拉大.如圖8所示為初始當(dāng)量比分別為1.0、1.5和2.0時(shí),在理想條件下和有壁面能量損失的條件下爆震波內(nèi)氣相密度分布.由圖可知,氣相密度整體隨初始當(dāng)量比增大而增大,且在爆震波首段和末段差別明顯.這是由于在首段,兩相間速度差較大,顆粒相對(duì)氣相的壓縮作用隨初始當(dāng)量比增大而增強(qiáng);在中段,兩相速度趨于一致,壓縮作用明顯減弱;在末段,未反應(yīng)鎂蒸氣的含量隨著初始當(dāng)量比的增加,導(dǎo)致氣相密度隨初始當(dāng)量比的增大而增大.根據(jù)壁面黏性摩擦力公式(17),壁面與氣相間摩擦力大小與氣相密度呈正比,因此氣相所受黏性力隨當(dāng)量比增大而增大,導(dǎo)致爆震波厚度與理想條件爆震波厚度的差距隨初始當(dāng)量比的增大而增大.

圖8不同當(dāng)量比條件下爆震波內(nèi)氣相密度分布Fig.8.Gas-phase density distribution inside detonation wave with different initial equivalent ratio.

圖9不同初始當(dāng)量比條件下爆震波內(nèi)參數(shù)分布(a)壓力;(b)溫度Fig.9.Parameters distribution inside detonation wave with different initial equivalent ratio:(a)Pressure;(b)temperature.

文獻(xiàn)[8]中兩相ZND模型的計(jì)算結(jié)果表明,在一個(gè)鎂顆粒初始濃度較低的小范圍內(nèi)(0.146—0.168 kg/m3),由于產(chǎn)物MgO的熔化過程發(fā)生在氣相相對(duì)前導(dǎo)激波的相對(duì)速度即將達(dá)到聲速的階段,熔化吸熱導(dǎo)致氣相膨脹過程受到影響無法加速,因而對(duì)應(yīng)的爆震波無法以一個(gè)穩(wěn)定的速度傳播,而可能是以某一速度為均值而進(jìn)行振蕩傳播.而本文的非穩(wěn)態(tài)模型計(jì)算結(jié)果表明,爆震波在傳播過程中自身伴隨著小幅振蕩.為進(jìn)一步研究上述發(fā)生在臨近爆震波末端的MgO熔化過程對(duì)爆震波傳播穩(wěn)定性和結(jié)構(gòu)的影響,以理想條件下初始當(dāng)量比分別為0.315、0.337、0.382和0.5(對(duì)應(yīng)鎂顆粒初始濃度分別為0.14 kg/m3、0.15 kg/m3、0.17 kg/m3和0.222 5 kg/m3)的工況為例,圖9為不同初始當(dāng)量比條件下充分發(fā)展后的爆震波內(nèi)壓力和氣相溫度分布.由圖9可知,初始當(dāng)量比為0.315對(duì)應(yīng)的工況氣相壓力始終低于MgO熔點(diǎn)(3125 K),表明此工況下爆震波內(nèi)MgO未發(fā)生熔化;初始當(dāng)量比為0.5對(duì)應(yīng)的工況在爆震波末端氣相溫度明顯高于MgO熔點(diǎn),表明此工況下爆震波內(nèi)MgO已完全熔化;初始當(dāng)量比為0.337對(duì)應(yīng)的工況在爆震波內(nèi)氣相溫度先升高達(dá)到MgO熔點(diǎn)后,在爆震波末端氣相溫度又降至MgO熔點(diǎn)以下,表明此工況下爆震波內(nèi)MgO經(jīng)歷先部分熔化后又重新凝固的過程,并且氣相溫度下降段對(duì)應(yīng)的壓力明顯降低,此過程中氣相繼續(xù)膨脹做功直至其與前導(dǎo)激波相對(duì)速度達(dá)到當(dāng)?shù)芈曀?初始當(dāng)量比為0.382對(duì)應(yīng)的工況在爆震波內(nèi)氣相溫度升高至MgO熔點(diǎn)后不再變化,表明此工況下爆震波末端MgO始終處于熔化過程中,根據(jù)壓力分布可知,在前導(dǎo)激波面下游約0.75 m處,氣態(tài)工質(zhì)停止膨脹,壓力明顯回升,表明此工況下充分發(fā)展后的爆震波內(nèi)的氣態(tài)工質(zhì)出現(xiàn)一個(gè)強(qiáng)度相對(duì)較低的二次壓縮過程.此外,由圖9還可以看出,初始當(dāng)量比為0.315和0.5時(shí)對(duì)應(yīng)的爆震厚度大致相等,而初始當(dāng)量比為0.337和0.382時(shí),爆震波厚度顯著增大,表明發(fā)生在臨近爆震波末端的MgO熔化過程使爆震波厚度顯著增加.圖10為爆震波趨于穩(wěn)定傳播狀態(tài)時(shí)在不同位置處的對(duì)應(yīng)的爆震波壓力峰值,取樣時(shí)間間隔為0.1 ms.由圖可知,不同初始當(dāng)量比條件下爆震波壓力峰值均存在振蕩,且振幅大致相等,約為0.05 MPa,表明發(fā)生在臨近爆震波末端的MgO熔化過程對(duì)爆震波傳播穩(wěn)定性的影響基本可以忽略不計(jì).

圖10不同初始當(dāng)量比條件下不同位置處的爆震波壓力峰值Fig.10.Pressure peak at different position with different initial equivalent ratio.

3.6 初始點(diǎn)火條件的影響

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)參考工況條件下穩(wěn)定傳播的爆震波速度1786 m/s計(jì)算得到對(duì)應(yīng)的正激波波后參數(shù)作為點(diǎn)火區(qū)的流場(chǎng)初值,點(diǎn)火區(qū)大小分別取1倍、0.5倍、0.25倍和0.125倍穩(wěn)定爆震波厚度,得到?jīng)_擊波誘導(dǎo)起爆條件下的前導(dǎo)激波面在發(fā)展成為穩(wěn)定傳播過程中的速度變化,如圖11所示.點(diǎn)火區(qū)長(zhǎng)度為0.125倍穩(wěn)定爆震波厚度的情況,爆震波起爆失敗,故其結(jié)果未在圖中顯示.由圖可知,點(diǎn)火區(qū)長(zhǎng)度為1倍和0.5倍爆震波厚度時(shí),前導(dǎo)激波在經(jīng)過開始的一小段加速過程(分別對(duì)應(yīng)2.319—2.83 m和2.017—2.315 m)后,開始逐漸衰減直至達(dá)到穩(wěn)定傳播狀態(tài).而當(dāng)點(diǎn)火區(qū)長(zhǎng)度為爆震波厚度的0.25倍時(shí),前導(dǎo)激波先是衰減,速度降至穩(wěn)定傳播速度以下,當(dāng)速度降至1237 m/s時(shí),爆震波停止衰減,并開始逐漸加速達(dá)到過驅(qū)爆震狀態(tài),速度達(dá)到1953 m/s后,前導(dǎo)激波開始逐漸衰減直至達(dá)到穩(wěn)定傳播狀態(tài).開始的衰減是由于點(diǎn)火區(qū)較短,初始膨脹波強(qiáng)度較大導(dǎo)致的.當(dāng)點(diǎn)火區(qū)厚度較大時(shí),初始膨脹波強(qiáng)度較弱,對(duì)前導(dǎo)激波的削弱作用較小.

圖11不同點(diǎn)火區(qū)長(zhǎng)度對(duì)應(yīng)的爆震波速度發(fā)展過程Fig.11.Development of detonation wave velocity with different length of ignition zone.

當(dāng)點(diǎn)火區(qū)大小為1倍穩(wěn)定厚度,點(diǎn)火區(qū)流場(chǎng)參數(shù)初值分別為0.8倍、1.0倍和1.2倍爆震波穩(wěn)定速度正激波后的von Neumann參數(shù)時(shí),計(jì)算得到前導(dǎo)激波面在發(fā)展成為穩(wěn)定傳播過程中的速度變化,如圖12所示.1.2倍穩(wěn)定速度的結(jié)果與1.0倍的趨勢(shì)一致,定量關(guān)系上其對(duì)應(yīng)的前導(dǎo)激波速度更高.0.8倍穩(wěn)定速度的結(jié)果與另外兩者明顯不同,是直接加速直至爆震波達(dá)到過驅(qū)狀態(tài),再漸進(jìn)衰減至穩(wěn)定速度.參考?xì)庀啾饹_擊波起爆的研究結(jié)果[21],對(duì)于點(diǎn)火區(qū)的沖擊波總能量,存在起爆界限(下限)和過驅(qū)界限(上限).對(duì)于鎂顆粒-空氣混合物而言,當(dāng)沖擊波總能量高于上限時(shí),在爆震波發(fā)展至穩(wěn)定傳播過程中,前導(dǎo)激波速度始終高于穩(wěn)定速度(如圖11中的曲線1.0和0.5以及圖12中的曲線1.0和1.2).當(dāng)沖擊波總能量低于下限時(shí),爆震波無法起爆.在點(diǎn)火條件處于上限和下限之間,則前導(dǎo)激波會(huì)經(jīng)歷速度衰減至穩(wěn)定值以下,而后爆震波加速至過驅(qū)狀態(tài)(前導(dǎo)激波速度高于穩(wěn)定速度),再逐漸達(dá)到穩(wěn)定速度的過程.

圖12不同點(diǎn)火區(qū)參數(shù)對(duì)應(yīng)的爆震波速度發(fā)展過程Fig.12.Development of detonation wave velocity with different field parameters of ignition zone.

綜合以上計(jì)算結(jié)果可以看出,點(diǎn)火區(qū)參數(shù)對(duì)爆震波最終的穩(wěn)定傳播狀態(tài)沒有影響,但會(huì)影響爆震波發(fā)展過程.點(diǎn)火區(qū)參數(shù)和長(zhǎng)度滿足一定條件(如點(diǎn)火區(qū)長(zhǎng)度為0.5倍穩(wěn)定厚度,流場(chǎng)參數(shù)為穩(wěn)定波速對(duì)應(yīng)的正激波后von Neumann參數(shù)),能夠使爆震波發(fā)展至穩(wěn)定狀態(tài)所傳播的距離明顯縮短.這對(duì)于采用沖擊波起爆方式的連續(xù)旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)盡快實(shí)現(xiàn)爆震波在燃燒室內(nèi)的穩(wěn)定傳播具有重要指導(dǎo)意義.

4 結(jié) 論

本文針對(duì)鎂顆粒-空氣混合物爆震建立了一維非穩(wěn)態(tài)模型,通過數(shù)值模擬不同工況下的爆震波非穩(wěn)態(tài)自維持傳播過程,獲得了爆震波內(nèi)流場(chǎng)參數(shù)的分布以及爆震管側(cè)壁面損失、鎂顆粒半徑、鎂顆粒初始當(dāng)量比、顆粒表面沉積過程以及點(diǎn)火能量對(duì)爆震波結(jié)構(gòu)和發(fā)展過程的影響規(guī)律.研究表明,充分發(fā)展后的鎂顆粒-空氣混合物一維非穩(wěn)態(tài)爆震波在傳播過程中存在振蕩現(xiàn)象, 但振幅較小,在 ±1 m/s以內(nèi);在考慮燃燒產(chǎn)物在顆粒表面沉積的情況下,顆粒反應(yīng)速率和爆震波穩(wěn)定速度均隨燃燒產(chǎn)物在顆粒表面的凝結(jié)速率的增大而增大,對(duì)應(yīng)的爆震波厚度基本保持不變.

在考慮爆震管側(cè)壁面損失的條件下,隨著管徑減小,爆震波內(nèi)的壓力與溫度均降低,進(jìn)而導(dǎo)致爆震波傳播速度和爆震波厚度減小;在不考慮管壁損失的理想條件下,隨著顆粒初始粒徑增大,爆震波穩(wěn)定速度保持不變,爆震波厚度單調(diào)遞增.考慮管壁損失時(shí),得到的爆震波穩(wěn)定速度和厚度均低于同等初始條件下理想工況的結(jié)果,且由于管壁造成的損失與爆震波厚度成正相關(guān),因此考慮損失和理想條件下爆震波速度和厚度的差值均隨顆粒初始粒徑的增大而增大;初始粒徑為雙粒徑分布的工況(5μm和15μm混合)與對(duì)應(yīng)的初始單一粒徑分布(10μm)的工況相比,小粒徑鎂顆粒很快被完全消耗,剩余的大粒徑顆粒數(shù)目較少,反應(yīng)表面積較少,導(dǎo)致爆震波的厚度更大,且在考慮壁面損失的條件下,雙粒徑分布對(duì)應(yīng)的爆震波速度明顯低于統(tǒng)一粒徑的工況.對(duì)于試驗(yàn)用鎂顆粒而言,其粒徑存在一個(gè)分布范圍,因此可以推測(cè)鎂粉爆震試驗(yàn)得到的爆震波速度值可能低于按照平均粒徑計(jì)算得到的爆震波速度值.

在顆粒初始當(dāng)量比0.5—2范圍內(nèi),隨初始當(dāng)量比增大,不考慮壁面損失的條件下爆震波穩(wěn)定速度先增大后減小,爆震波厚度先減小后增大.在考慮壁面損失的條件下,隨著初始當(dāng)量比增大,穩(wěn)定爆震波速度先降低后增大,由于爆震波內(nèi)氣相密度隨當(dāng)量比增大而單調(diào)增大,因此爆震波厚度隨初始當(dāng)量比增加而單調(diào)遞減;當(dāng)初始顆粒初始當(dāng)量比在一個(gè)較低范圍內(nèi)(0.337—0.382),滿足MgO熔化發(fā)生在CJ平面附近時(shí),MgO熔化過程對(duì)爆震波傳播穩(wěn)定性無明顯影響,而對(duì)爆震波結(jié)構(gòu)影響較大:初始當(dāng)量比偏低的情況下,爆震波內(nèi)MgO先部分熔化而后重新凝固,CJ面處的MgO為固態(tài);初始當(dāng)量比偏高的情況下,CJ面處MgO仍處于熔化過程中,且爆震波內(nèi)存在一個(gè)強(qiáng)度較低的二次壓縮過程.

點(diǎn)火區(qū)參數(shù)對(duì)爆震波最終的穩(wěn)定傳播狀態(tài)沒有影響,但會(huì)影響爆震波發(fā)展過程:當(dāng)點(diǎn)火區(qū)能量高于上限時(shí),爆震波在發(fā)展至穩(wěn)定傳播過程中,前導(dǎo)激波速度始終高于穩(wěn)定速度;當(dāng)?shù)陀谙孪迺r(shí),爆震波無法起爆;點(diǎn)火能量在上限和下限之間時(shí),前導(dǎo)激波會(huì)經(jīng)歷速度衰減至穩(wěn)定值以下,而后爆震波加速至過驅(qū)狀態(tài),再逐漸達(dá)到穩(wěn)定速度的過程.合理設(shè)置點(diǎn)火條件,可使得爆震波發(fā)展至穩(wěn)定狀態(tài)所傳播的距離明顯縮短.這對(duì)于采用沖擊波起爆方式的連續(xù)旋轉(zhuǎn)爆震發(fā)動(dòng)機(jī)盡快實(shí)現(xiàn)爆震波在燃燒室內(nèi)的穩(wěn)定傳播具有重要指導(dǎo)意義.

本模型較全面地反映出管壁損失、顆粒初始粒徑、顆粒初始當(dāng)量比、顆粒表面沉積以及點(diǎn)火區(qū)參數(shù)對(duì)爆震波非穩(wěn)態(tài)傳播過程的影響,對(duì)采用粉末燃料的爆震動(dòng)力裝置設(shè)計(jì)具有一定的指導(dǎo)意義.基于本文的工作,下一步可開展鎂顆粒-空氣混合物二維連續(xù)旋轉(zhuǎn)爆震燃燒數(shù)值模擬的相關(guān)研究.