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        基于有限元數(shù)值模擬的新下花橋靜載試驗分析

        2020-10-19 10:07:12粟進清
        公路與汽運 2020年5期
        關(guān)鍵詞:花橋校驗空心

        粟進清

        (邵陽縣公路建設(shè)養(yǎng)護中心, 湖南 邵陽 422100)

        隨著各類橋梁的大量建設(shè),橋梁數(shù)量迅猛增長,隨之出現(xiàn)橋梁因承載能力不足或損傷而垮塌的事故,橋梁承載能力和工作性能檢測成為橋梁安全性能評定的重要內(nèi)容。靜載試驗是有效評價橋梁承載能力和工作性能的一種重要方法。該文通過有限元數(shù)值模擬,對新下花橋開展靜載試驗,并對試驗結(jié)果進行分析評價其承載能力。

        1 工程概況

        新下花橋位于湖南省邵陽縣,上部結(jié)構(gòu)采用2×20 m預(yù)應(yīng)力砼簡支空心板,橋面連續(xù),全橋長46.04 m。下部結(jié)構(gòu)采用實體墩擴大基礎(chǔ),橋臺采用樁基礎(chǔ)。橫向由7片空心板組成,采用C50砼,中板和邊板寬度分別為1.24、1.495 m,高度為0.95 m。橋面鋪裝采用16 cm厚C40防水砼。荷載等級為公路-Ⅰ級。

        2 有限元數(shù)值模擬

        選取第1跨進行靜載試驗。使用橋梁有限元分析軟件MIDAS/Civil建立梁格模型對橋梁進行數(shù)值模擬分析。計算模型采用7組縱梁單元模擬7片空心板,共劃分為212個單元。為更好地模擬橋梁實際受力性能,考慮橋面鋪裝的影響,在梁上加設(shè)板單元,共劃分為180個單元。板單元和梁單元采用共節(jié)點連接(見圖1)。

        圖1 新下花橋有限元模型

        加載工況分為2種:工況Ⅰ為第1跨4#空心板最大正彎矩,橫橋向中載;工況Ⅱ為第1跨1#空心板最大正彎矩,橫橋向偏載。采用4臺汽車進行加載,每臺車總重380 kN。根據(jù)設(shè)計荷載標準,在所測試截面的內(nèi)力影響線上按最不利位置,根據(jù)實際加載車輛軸重、軸距等進行布載,計算控制截面在試驗荷載作用下最大內(nèi)力和按設(shè)計規(guī)范要求布置荷載作用下控制截面的理論內(nèi)力。靜載試驗各工況荷載效率系數(shù)見表1。

        表1 靜載試驗加載工況與荷載效率系數(shù)

        3 靜載試驗方案

        3.1 加載工況

        試驗荷載分4級加載和2次卸載,各靜載試驗工況的加載方案和布載方式分別見表2、圖2。

        表2 新下花橋靜載試驗加載方案

        圖2 新下花橋靜載試驗車輛布載(單位:m)

        3.2 測點布置

        (1) 應(yīng)變測點布置。在第1跨跨中截面的空心板底面粘貼標距為8 cm的應(yīng)變片,采用靜態(tài)電阻應(yīng)變儀測試各測點應(yīng)變(見圖3)。

        圖3 應(yīng)變測點橫斷面布置

        (2) 撓度測點布置。采用精密水準儀對第1跨最大彎矩截面進行撓度測試,并對支座截面進行沉降觀測。各測試截面撓度測點見圖4。

        圖4 撓度測點橫斷面布置

        4 靜載試驗分析

        4.1 工況Ⅰ試驗結(jié)果與分析

        4.1.1 應(yīng)變試驗結(jié)果與分析

        工況Ⅰ下應(yīng)變測試結(jié)果見表3和圖5,其中以正表示受拉、負表示受壓。由表3和圖5可知:工況Ⅰ下應(yīng)變校驗系數(shù)η最大值為0.71,最小值為0.69,相對殘余應(yīng)變最大為4.2%,小于容許值20%,滿足JTG/T J21-01-2015《公路橋梁荷載試驗規(guī)程》的要求。

        表3 工況Ⅰ下各空心板的應(yīng)變

        圖5 工況Ⅰ下各空心板應(yīng)變的橫向分布

        4.1.2 撓度試驗結(jié)果與分析

        工況Ⅰ下?lián)隙葴y試結(jié)果見表4和圖6,其中負表示下?lián)?。由?和圖6可知:工況Ⅰ下?lián)隙刃r炏禂?shù)η最大值為0.79,最小值為0.77,相對殘余變位最大為5.7%,小于容許值20%,滿足JTG/T J21-01-2015《公路橋梁荷載試驗規(guī)程》的要求。

        表4 工況Ⅰ下各空心板的撓度

        圖6 工況Ⅰ下各空心板撓度的橫向分布

        4.2 工況Ⅱ試驗結(jié)果與分析

        4.2.1 應(yīng)變試驗結(jié)果與分析

        工況Ⅱ下應(yīng)變測試結(jié)果見表5和圖7。由表5和圖7可知:工況Ⅱ下應(yīng)變校驗系數(shù)η最大值為0.73,最小值為0.70,相對殘余應(yīng)變最大為4.5%,小于容許值20.0%,滿足JTG/T J21-01-2015《公路橋梁荷載試驗規(guī)程》的要求。

        圖7 工況Ⅱ下各空心板應(yīng)變的橫向分布

        表5 工況Ⅱ下各空心板的應(yīng)變

        4.2.2 撓度試驗結(jié)果與分析

        工況Ⅱ下?lián)隙葴y試結(jié)果見表6和圖8。由表6和圖8可知:工況Ⅱ下?lián)隙刃r炏禂?shù)η最大值為0.79,最小值為0.76,相對殘余變位最大為3.4%,小于容許值20%,滿足JTG/T J21-01-2015《公路橋梁荷載試驗規(guī)程》的要求。

        表6 工況Ⅱ下各空心板的撓度

        圖8 工況Ⅱ下各空心板撓度的橫向分布

        5 結(jié)論

        在各靜載試驗荷載作用下,新下花橋的應(yīng)變和撓度校驗系數(shù)均滿足規(guī)范要求,結(jié)構(gòu)強度滿足規(guī)范及使用要求,且在設(shè)計荷載作用下具有一定的安全儲備能力。各工況下控制截面主要測點的相對殘余應(yīng)變及相對殘余變位均在20%以內(nèi),結(jié)構(gòu)在所施加荷載作用下處于彈性范圍工作,結(jié)構(gòu)受力性能良好。各工況下實測撓度分布規(guī)律和應(yīng)變分布規(guī)律與理論計算結(jié)果基本吻合。綜上,在正常使用狀態(tài)下,新下花橋的承載能力滿足設(shè)計要求。

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