胡志強(qiáng)

(中鐵十一局集團(tuán)第一工程有限公司 湖北襄陽(yáng) 441104)

1 引言

目前國(guó)內(nèi)的斜拉橋施工技術(shù)比較成熟，而且斜拉橋的種類多種多樣。 斜拉橋施工中鋼- 混結(jié)合段是鋼箱梁與混凝土箱梁的連接點(diǎn)，也是混合梁斜拉橋施工的關(guān)鍵控制點(diǎn)。 現(xiàn)以廣州南沙港鐵路西江特大橋跨西江水道600 m 斜拉橋?yàn)楸尘?，?duì)鋼-混結(jié)合段進(jìn)行模型試驗(yàn)，研究鋼-混結(jié)合段混凝土施工工藝以及混凝土施工質(zhì)量保證措施。

2 工程背景

2.1 大橋概況

新建廣州南沙港鐵路西江特大橋跨西江主橋采用(2 ×57.5 ＋172.5 ＋600 ＋4 ×57.5)m 混合梁斜拉橋，主跨600 m 跨越西江，結(jié)構(gòu)長(zhǎng)1 118.7 m。主梁由混凝土梁和鋼箱梁組成，混凝土梁與鋼箱梁之間采用鋼-混結(jié)合段連接，小里程鋼-混分界點(diǎn)位于172.5 m 邊跨距離輔助墩10.5 m 處，大里程鋼-混分界點(diǎn)位于600 m 主跨距離P157＃橋塔26 m處，兩處鋼-混結(jié)合段之間采用鋼箱梁，兩側(cè)邊跨采用混凝土箱梁。 主橋總體布置見(jiàn)圖1。

圖1 西江特大橋跨西江主橋立面圖

2.2 混凝土澆筑工藝試驗(yàn)概況

鋼-混結(jié)合段是鋼箱梁和混凝土梁之間的過(guò)渡關(guān)鍵部位。 西江特大橋鋼-混結(jié)合段的鋼格室是半邊敞口半邊封閉的箱形結(jié)構(gòu)，空間狹窄，再加上在鋼格室內(nèi)間隔一定距離布置有一道開(kāi)孔的隔艙板，隔艙板之間橫穿有3 根φ14 mm HRB400 鋼筋與混凝土形成剪力鍵，同時(shí)結(jié)合段內(nèi)布置有縱向鋼筋和一道橫隔梁鋼筋，因此對(duì)混凝土澆筑和振搗有較大影響[1-3]。

結(jié)合段內(nèi)混凝土設(shè)計(jì)等級(jí)強(qiáng)度為C60 自密實(shí)鋼纖維混凝土，鋼纖維對(duì)混凝土流動(dòng)性影響較大，尤其在鋼筋交錯(cuò)布置的PBL 剪力件間、橫隔梁間影響極大。 針對(duì)結(jié)合段內(nèi)混凝土施工操作困難、混凝土施工質(zhì)量難以保證等問(wèn)題，設(shè)定本鋼-混結(jié)合段混凝土澆筑工藝試驗(yàn)[4-5]。

鋼-混結(jié)合段混凝土澆筑工藝試驗(yàn)基于以下目的：

(1)通過(guò)結(jié)合段鋼格室混凝土澆筑工藝試驗(yàn)驗(yàn)證混凝土與鋼結(jié)構(gòu)結(jié)合面的表面質(zhì)量；

(2)通過(guò)結(jié)合段鋼格室混凝土澆筑工藝試驗(yàn)驗(yàn)證混凝土填充效果；

(3)通過(guò)結(jié)合段鋼格室混凝土澆筑工藝試驗(yàn)得出在固定配合比條件下，選擇混凝土允許擴(kuò)展度范圍內(nèi)的最優(yōu)擴(kuò)展度，并分析其混凝土坍落度損失、抗離析性能等指標(biāo)；

(4)通過(guò)結(jié)合段鋼格室混凝土澆筑工藝試驗(yàn)總結(jié)混凝土施工過(guò)程經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，合理安排鋼-混結(jié)合段相鄰節(jié)段混凝土施工組織和澆筑工藝，有效保證結(jié)合段混凝土澆筑質(zhì)量。

鋼-混結(jié)合段試驗(yàn)按照設(shè)計(jì)文件中給出的結(jié)構(gòu)最復(fù)雜、澆筑工藝最難的單元進(jìn)行模擬，綜合考慮本試驗(yàn)選取結(jié)合段底板單元8 個(gè)隔艙室組成的一個(gè)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛦卧?見(jiàn)圖2)。 試驗(yàn)?zāi)Ｐ桶凑?∶1比例加工制作，總體試驗(yàn)分為兩個(gè)子試驗(yàn)[6]：

圖2 鋼-混結(jié)合段試驗(yàn)一、二模型及場(chǎng)地布置

試驗(yàn)一：隔艙試驗(yàn)。 根據(jù)鋼-混結(jié)合段縱隔艙板尺寸單獨(dú)加工制作隔艙板單元組拼成四個(gè)獨(dú)立小隔艙，拌和站根據(jù)試驗(yàn)室推薦的配合比進(jìn)行混凝土拌制，采用坍落度為220 mm 非自密實(shí)鋼纖維混凝土、擴(kuò)散度為600 mm 的自密實(shí)鋼纖維混凝土、擴(kuò)散度為680 mm 的自密實(shí)鋼纖維混凝土三種不同擴(kuò)展度進(jìn)行工藝試驗(yàn)，通過(guò)分析不同擴(kuò)展度的混凝土由混凝土集中拌和站運(yùn)輸至現(xiàn)場(chǎng)并經(jīng)泵送設(shè)備后的坍落度損失情況，同時(shí)考慮振搗工藝對(duì)混凝土填充密實(shí)程度的影響，推薦現(xiàn)場(chǎng)施工自密實(shí)鋼纖維混凝土最優(yōu)擴(kuò)展度和混凝土澆筑工藝。

試驗(yàn)二：區(qū)塊試驗(yàn)。 按照隔艙試驗(yàn)推薦的最優(yōu)擴(kuò)展度和混凝土澆筑工藝進(jìn)行區(qū)塊試驗(yàn)。 首先根據(jù)設(shè)計(jì)文件要求進(jìn)行試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷陌鍐卧囱b，并根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計(jì)安裝橫向剪力鍵鋼筋、縱向主筋和橫隔梁鋼筋。 完成模板加工制作后進(jìn)行混凝土澆筑。待混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后進(jìn)行鋼-混結(jié)合段混凝土的填充效果檢測(cè)。

3 試驗(yàn)方法

3.1 試驗(yàn)流程(見(jiàn)圖3)

圖3 鋼-混結(jié)合段試驗(yàn)流程

3.2 試驗(yàn)?zāi)Ｐ?/h3>

3.2.1 試驗(yàn)結(jié)構(gòu)模型

根據(jù)設(shè)計(jì)文件中要求對(duì)鋼-混結(jié)合段結(jié)構(gòu)最復(fù)雜、澆筑工藝最難的單元進(jìn)行模型試驗(yàn)。 綜合考慮現(xiàn)場(chǎng)鋼筋工程、混凝土工程、預(yù)應(yīng)力工程施工工藝選取底板單元8 個(gè)鋼格室組成一個(gè)試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛦卧?，?jiàn)圖4。

圖4 鋼-混結(jié)合段試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦x取部分示意

試驗(yàn)?zāi)Ｐ烷L(zhǎng)7 m，寬度6.35 m，高度1.25 m，包含有底板、縱向隔艙板、橫向隔艙板、上蓋板和承壓板。

每處隔艙拆解后如圖2 所示。

3.2.2 模型制作

試驗(yàn)?zāi)Ｐ桶凑?∶1比例加工，試驗(yàn)一共計(jì)包含有3 個(gè)試驗(yàn)?zāi)Ｐ停囼?yàn)二包含有1 個(gè)試驗(yàn)?zāi)Ｐ汀?由于試驗(yàn)的目的是檢測(cè)混凝土的工作性能和填充效果，進(jìn)行試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計(jì)時(shí)全部板單元材料選用厚8 mm的Q235B 板單元，為滿足試驗(yàn)二混凝土澆筑完成后側(cè)板單元可拆除觀察混凝土澆筑效果，試驗(yàn)?zāi)Ｐ蛢蓚?cè)縱隔艙板單元未設(shè)置剪力釘；試驗(yàn)一模型為全素混凝土結(jié)構(gòu)，試驗(yàn)二模型根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計(jì)鋼筋型號(hào)和綁扎要求進(jìn)行施工，見(jiàn)圖5。

試驗(yàn)?zāi)Ｐ桶鍐卧庸び蓪I(yè)鋼結(jié)構(gòu)廠家加工底板單元采用螺栓連接；試驗(yàn)二模型則是充分考慮了鋼筋、波紋管等對(duì)混凝土澆筑工藝的影響，現(xiàn)場(chǎng)制作，根據(jù)模型下料圖紙進(jìn)行板單元下料，隨后運(yùn)至現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行板單元拼裝。 試驗(yàn)一的模型單元板塊較簡(jiǎn)單，設(shè)計(jì)時(shí)考慮板單元周轉(zhuǎn)使用，側(cè)壁板單元與板單元采用全焊接結(jié)構(gòu)。

結(jié)合自密實(shí)鋼纖維混凝土流動(dòng)性的特點(diǎn)，同時(shí)考慮到鋼混結(jié)合段包含有平底板和斜底板結(jié)構(gòu)，由于斜底板具有一定坡度，澆筑斜底板上層混凝土?xí)r在自重情況下引起平底板混凝土翻漿。 模型設(shè)計(jì)時(shí)，在平底板和斜底板的混凝土下料孔和引氣孔的位置采用PVC 接高，保證混凝土翻漿后后結(jié)合面密實(shí)可靠。

3.3 混凝土配合比設(shè)計(jì)與優(yōu)化

圖5 模型加工制作

鋼-混結(jié)合段采用大流變、低收縮、高韌性的C60 自密實(shí)鋼纖維混凝土，補(bǔ)償收縮混凝土配合比設(shè)計(jì)及施工難度大。 鋼- 混結(jié)合段是特殊受力部位，一方面要求混凝土具有補(bǔ)償收縮的性能，另一方面又要求混凝土具有良好的使用性能，因此結(jié)合段混凝土配合比設(shè)計(jì)時(shí)需反復(fù)試配和驗(yàn)證[7]。

C60 自密實(shí)鋼纖維混凝土需要滿足《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T 283 -2012)及《纖維混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T 221 -2010)的要求，設(shè)計(jì)指標(biāo)為：

(1)工作性。 按Ⅱ級(jí)自密實(shí)性能設(shè)計(jì)，要求擴(kuò)展度600 ～650 mm，坍落度損失1 h 不超過(guò)20 mm，抗離析性能好。

(2)力學(xué)性能。 28 d 配制強(qiáng)度不低于70 MPa，彈性模量≥40 GPa。

(3)變形性能。 180 d 干燥收縮小余400 微應(yīng)變，采用鋼纖維混凝土配制方案時(shí) 30 彎曲韌性指數(shù)提高150%以上。

(4)耐久性。 抗裂性優(yōu)于同強(qiáng)度等級(jí)普通大流態(tài)混凝土；28 d 氯離子擴(kuò)散系數(shù)(RCM 法)小于4.0×10-12m2/s，56 d 電通量(ASTM C1202 法)指標(biāo)小于1 000 庫(kù)倫，抗凍等級(jí)達(dá)到D200。

結(jié)合鋼-混結(jié)合段混凝土的工作性、強(qiáng)度、抗裂性、收縮、韌性、耐久性等特征，混凝土配合比方案見(jiàn)表1[8]。

表1 鋼-混結(jié)合段C60 自密實(shí)鋼纖維混凝土配合比

3.4 混凝土澆筑

試驗(yàn)總共有兩個(gè)試驗(yàn)，試驗(yàn)一包含有三組，試驗(yàn)二包含有一組，共計(jì)分四次進(jìn)行混凝土澆筑。 混凝土由拌和站運(yùn)輸至現(xiàn)場(chǎng)后均通過(guò)天泵泵送入模，混凝土澆筑完成后對(duì)試驗(yàn)?zāi)Ｐ颓懈睿瑱z測(cè)其混凝土密實(shí)情況和填充效果。

3.4.1 混凝土拌制

混凝土攪拌投料順序?yàn)椋合韧度牍橇稀⑺?、鋼纖維和礦物摻合料，攪拌均勻后，再加水和外加劑(粉體外加劑及與礦物摻合料同時(shí)加入)，直至攪拌均勻?yàn)橹埂?水泥的入機(jī)溫度不應(yīng)高于55 ℃。

攪拌時(shí)間是指自全部材料裝入攪拌機(jī)開(kāi)始拌和至攪拌結(jié)束開(kāi)始卸料為止所經(jīng)歷的時(shí)間。 攪拌時(shí)間應(yīng)根據(jù)混凝土配合比和攪拌設(shè)備情況通過(guò)試驗(yàn)確定，鋼-混結(jié)合段混凝攪拌時(shí)間不小于120 s。

3.4.2 混凝土運(yùn)輸、布料入模

試驗(yàn)分為隔艙試驗(yàn)和區(qū)塊試驗(yàn)，隔艙試驗(yàn)分兩次澆筑，區(qū)塊試驗(yàn)分一次澆筑完成。

混凝土生產(chǎn)采用南沙港鐵路2 號(hào)拌和站集中進(jìn)行攪拌，鋼纖維摻入量根據(jù)配合比設(shè)計(jì)采用電子秤承重，嚴(yán)格控制鋼纖維摻入量。 混凝土由拌和站攪拌完成后由試驗(yàn)室首先進(jìn)行場(chǎng)內(nèi)混凝土的擴(kuò)散度、流動(dòng)性等工作性能指標(biāo)的測(cè)定，嚴(yán)格控制混凝土的出站擴(kuò)展度指標(biāo)，達(dá)到指標(biāo)后方可出站。

混凝土運(yùn)輸安排2 臺(tái)12 m3混凝土罐車運(yùn)輸，從混凝土罐車裝料、稱重、出站、運(yùn)輸行走等各項(xiàng)工況均需嚴(yán)格對(duì)時(shí)間進(jìn)行記錄。 混凝土運(yùn)輸至現(xiàn)場(chǎng)后，罐車高速旋轉(zhuǎn)2 min 以上后，方可進(jìn)行卸料，混凝土澆筑根據(jù)鋼-混結(jié)合段實(shí)際澆筑配制施工，現(xiàn)場(chǎng)混凝土澆筑采用混凝土泵車進(jìn)行，混凝土泵送入模前由試驗(yàn)室首先對(duì)混凝土擴(kuò)散度等工作性能指標(biāo)進(jìn)行試驗(yàn)，并制作現(xiàn)場(chǎng)同條件養(yǎng)護(hù)試件。

3.4.3 混凝土澆筑

試驗(yàn)一隔艙試驗(yàn)試驗(yàn)?zāi)Ｐ透襞摓? 個(gè)，分別為平模不振搗一個(gè)、平模振搗一個(gè)、斜模不振搗一個(gè)、斜模振搗一個(gè)。 試驗(yàn)二區(qū)塊試驗(yàn)1 個(gè)，采用最優(yōu)擴(kuò)展度為680 mm 自密實(shí)鋼纖維混凝土無(wú)振搗施工工藝澆筑[9]。

振搗采用現(xiàn)場(chǎng)常用Z50 型振搗棒，混凝土澆筑過(guò)程中，振搗棒僅作為混凝土輕微引流的工具，不可用作澆筑過(guò)程中振搗擊實(shí)的工具。

試驗(yàn)二根據(jù)試驗(yàn)一拆模和切割后填充效果和施工質(zhì)量最好的選定現(xiàn)場(chǎng)不采用振搗棒方案進(jìn)行試驗(yàn)二的混凝土澆筑。

3.4.4 混凝土養(yǎng)護(hù)

混凝土澆筑完畢后，人工對(duì)頂面抹平收面、覆蓋土工布并灑水保濕養(yǎng)護(hù)，要求養(yǎng)護(hù)時(shí)間不小于7 d。

4 試驗(yàn)結(jié)果分析

4.1 混凝土工作性能及力學(xué)性能

試驗(yàn)一和試驗(yàn)二站內(nèi)拌和和現(xiàn)場(chǎng)澆筑對(duì)每車混凝土進(jìn)行試驗(yàn)，從現(xiàn)場(chǎng)施工情況、最終成型狀態(tài)和同條件養(yǎng)護(hù)試塊強(qiáng)度等多方面綜合判定混凝土的工作性能和力學(xué)性能。

混凝土試驗(yàn)澆筑情況試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

表2 混凝土施工澆筑情況一覽表

從表2 中可以看出，混凝土同條件養(yǎng)護(hù)試塊強(qiáng)度和回彈強(qiáng)度均能滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度要求。 混凝土澆筑時(shí)其流動(dòng)性和粘聚性較好，擴(kuò)散度變化過(guò)程中均未發(fā)現(xiàn)有混凝土離析現(xiàn)象。 試驗(yàn)一和試驗(yàn)二澆筑過(guò)程中混凝土均能由排氣孔位置良好溢出，且未發(fā)現(xiàn)石子和漿體分離現(xiàn)象。 混凝土工作性能較好，實(shí)現(xiàn)了自密實(shí)、自流平。

4.2 鋼-混結(jié)合段填充效果

隔艙試驗(yàn)按照不同擴(kuò)散度狀態(tài)混凝土進(jìn)行澆筑，澆筑完成后分別對(duì)其側(cè)面鋼板、頂面封閉模板揭開(kāi)處理，并采用繩鋸對(duì)模型塊由中間切開(kāi)，觀察混凝土填充密實(shí)情況和表面密實(shí)情況。

混凝土試驗(yàn)前針對(duì)于自密實(shí)鋼纖維混凝土進(jìn)行了振搗試驗(yàn)，分析其在振搗棒作用下自身抗離析性能。 試驗(yàn)通過(guò)控制混凝土振搗時(shí)間長(zhǎng)短和等強(qiáng)后混凝土密實(shí)情況作為判別條件。 按照振搗棒作用半徑分別控制振搗時(shí)間為5 s、10 s，通過(guò)切開(kāi)斷面來(lái)看，混凝土骨料和漿體之間出現(xiàn)明顯分層想象[10]。

說(shuō)明自密實(shí)鋼纖維混凝土不可采用振搗棒振搗，僅可用作混凝土引流的震動(dòng)措施。 避免離析現(xiàn)象出現(xiàn)。 進(jìn)行試驗(yàn)一隔艙試驗(yàn)中判定振搗工藝應(yīng)避免長(zhǎng)時(shí)間混凝土振搗。

通過(guò)振搗試驗(yàn)，要求自密實(shí)混凝土驗(yàn)證振搗工藝時(shí)振搗棒僅作為混凝土引流的工具，避免強(qiáng)振和過(guò)振現(xiàn)象。 對(duì)試驗(yàn)一隔艙試驗(yàn)分組和試驗(yàn)情況見(jiàn)表3。

表3 隔艙試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

試驗(yàn)一隔艙試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)推薦采用擴(kuò)展度為680 mm左右混凝土及不振搗澆筑工藝施工更為合適，同時(shí)擴(kuò)展度在680 mm 左右狀態(tài)下進(jìn)行澆筑綁扎有鋼筋、波紋管的結(jié)合段有明顯優(yōu)勢(shì)。 試驗(yàn)二采用680 mm左右擴(kuò)展度及不振搗工藝實(shí)施。

按照試驗(yàn)流程完成試驗(yàn)二的混凝土配制、運(yùn)輸和澆筑，混凝土養(yǎng)護(hù)至齡期后，揭開(kāi)模型頂板和側(cè)板單元，絕大部分頂板位置較密實(shí)，無(wú)較大氣孔出現(xiàn)和較小氣孔堆積現(xiàn)象。

試驗(yàn)?zāi)Ｐ晚敯逡惶幗遣繀^(qū)域，拆模后混凝土表面出現(xiàn)部分蜂窩狀凹坑較為密集的現(xiàn)象，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)混凝土實(shí)際記錄情況分析，最后一車混凝土出站前檢查擴(kuò)展度偏高，經(jīng)過(guò)運(yùn)輸和泵送后擴(kuò)展度狀態(tài)基本無(wú)任何變化，致使拌和料內(nèi)一級(jí)粉煤灰外溢，在頂板位置出現(xiàn)部分蜂窩狀現(xiàn)象，鋼混段混凝土澆筑期間自流平混凝土狀態(tài)至關(guān)重要，澆筑期間嚴(yán)格檢測(cè)混凝土流動(dòng)性和擴(kuò)展度，保證混凝土狀態(tài)穩(wěn)定是至關(guān)重要的[11-12]。

自密實(shí)混凝土在密集鋼筋狀態(tài)下流動(dòng)性受到一定影響，模型混凝土澆筑過(guò)程中基本未停止，上層混凝土與下層混凝土澆筑時(shí)間間隔最大為20 min，試驗(yàn)二側(cè)面模板拆模后出現(xiàn)混凝土分層現(xiàn)象，進(jìn)行試驗(yàn)一模型未發(fā)現(xiàn)該現(xiàn)象。 混凝土通過(guò)含有密集鋼筋、波紋管的隔艙后，自身流動(dòng)性能受阻力影響減弱，下層混凝土雖停滯時(shí)間不長(zhǎng)，待上層混凝土澆筑前下層混凝土已出現(xiàn)假凝現(xiàn)象，造成表觀分層現(xiàn)象，見(jiàn)圖6。

根據(jù)以往施工經(jīng)驗(yàn)，假凝狀態(tài)的混凝土受上層混凝土流動(dòng)擾動(dòng)后，可以恢復(fù)混凝土本身流動(dòng)性狀態(tài)和各項(xiàng)性能指標(biāo)。為驗(yàn)證假凝現(xiàn)象引起的混凝土分層狀態(tài)的密實(shí)情況，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，且齡期不小于7 d時(shí)間后對(duì)模型混凝土進(jìn)行超聲波檢測(cè)，以驗(yàn)證混凝土各層間是否出現(xiàn)水平分層或黏結(jié)不足的現(xiàn)象。

圖6 側(cè)面混凝土澆筑過(guò)程中假凝層

由于鋼-混結(jié)合段為非規(guī)整斷面，四個(gè)方向側(cè)面高度各不相同，進(jìn)行超聲波檢測(cè)前首先進(jìn)行網(wǎng)線布置，見(jiàn)圖7。

經(jīng)檢測(cè)，鋼- 混結(jié)合段各斷面檢測(cè)聲波波形較好，未發(fā)現(xiàn)聲波異常，芯部未發(fā)生分層現(xiàn)象。 該鋼-混結(jié)合段模型內(nèi)部無(wú)缺陷。

通過(guò)隔艙試驗(yàn)和區(qū)塊試驗(yàn)并經(jīng)過(guò)外委送檢情況來(lái)看，采用擴(kuò)展度為680 mm 左右的自密實(shí)鋼纖維混凝土不振搗工藝切實(shí)可行。

圖7 鋼-混結(jié)合段超聲波 檢測(cè)測(cè)試點(diǎn)布置

5 結(jié)束語(yǔ)

鋼-混結(jié)合段是西江特大橋跨西江混合梁斜拉橋的關(guān)鍵部位，是結(jié)構(gòu)特征和材料特性突變的位置，混凝土質(zhì)量更是施工過(guò)程中控制的重中之重。通過(guò)試驗(yàn)一和試驗(yàn)二的結(jié)果分析可得到結(jié)論如下：

(1)從整體澆筑工藝來(lái)看，采用自密實(shí)、自流平混凝土在鋼筋縱橫交錯(cuò)密集、波紋管阻礙和鋼筋錯(cuò)綜復(fù)雜情況下澆筑鋼- 混結(jié)合段是合適的。 且通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)定，由攪拌站運(yùn)輸至現(xiàn)場(chǎng)，并經(jīng)由泵送設(shè)備泵送到位后對(duì)大流態(tài)狀態(tài)下的混凝土坍落度損失影響不大，滿足鋼-混結(jié)合段現(xiàn)場(chǎng)施工需求。

(2)自密實(shí)鋼纖維混凝土不可采用振搗棒振搗，僅可用作混凝土引流的震動(dòng)措施，避免過(guò)度振搗造成混凝土離析現(xiàn)象。

(3)采用擴(kuò)展度為680 mm 左右的自密實(shí)鋼纖維混凝土不振搗工藝切實(shí)可行，施工質(zhì)量得以保證。

總之，良好的混凝土工作性能和力學(xué)性能是保證結(jié)合段質(zhì)量的前提，其自身結(jié)構(gòu)的密實(shí)情況、混凝土與鋼筋和鋼板連接情況更要驗(yàn)證其性能的重點(diǎn)。 通過(guò)隔艙試驗(yàn)和區(qū)塊試驗(yàn)共計(jì)四組試驗(yàn)，配制良好的自密實(shí)鋼纖維混凝土可以滿足鋼-混結(jié)合段混凝土施工的要求。