余曉敏,馮楚橋,2,熊 杰,2,羅代明,2,管志保,2
(1.貴州省水利水電勘測設(shè)計研究院,貴陽 550002;2.貴州省喀斯特地區(qū)水資源開發(fā)利用工程技術(shù)研究中心,貴陽 550002)
貴州地處低緯度、高海拔地區(qū),年溫差、晝夜溫差均不大,年平均氣溫不高,極端最高、最低溫度值不大,這樣的氣候條件對大體積混凝土施工較為有利。此外,貴州地區(qū)的混凝土砂石骨料多為灰?guī)r、白云巖,其導(dǎo)熱系數(shù)大并且線膨脹系數(shù)小[1],這些對于混凝土防裂也是有利的。
盡管貴州獨特的氣候條件及地質(zhì)條件對于混凝土的防裂提供了較好的條件,但是,對于大體積混凝土結(jié)構(gòu),如何防止溫度裂縫的產(chǎn)生依然是設(shè)計和施工中必須考慮的關(guān)鍵技術(shù)問題[2,3]。
對一些大體積混凝土結(jié)構(gòu)(如混凝土壩)在施工過程中往往會采用嚴格的溫控措施,但是其溫度裂縫的問題仍然尤為突出[4-6]。因此,對于這些類型的大體積混凝土結(jié)構(gòu),通常會對其施工期的溫度及溫度應(yīng)力進行仿真計算以制定相應(yīng)溫控措施[7-9]。但是,對于大型的水電站廠房等大體積混凝土結(jié)構(gòu),相關(guān)溫控仿真研究比較少[10-12]。
基于以上原因,本文結(jié)合夾巖水利樞紐工程壩后廠房結(jié)構(gòu)澆筑實例,采用三維有限元數(shù)值仿真方法,分析了夾巖水電站壩后廠房施工過程中的溫度及溫度應(yīng)力發(fā)展特征,并提出了相應(yīng)的溫控防裂措施及建議,相關(guān)結(jié)論可為同類工程的設(shè)計施工提供參考和依據(jù)。
根據(jù)熱量平衡原理[13],固體熱傳導(dǎo)基本方程為:
(1)
初始條件:
T=T0(x,y,z)
(2)
主要的邊界條件:
第一類邊界條件:
T=TS
(3)
第三類邊界件:
(4)
式中:α=λ/cρ為混凝土的導(dǎo)溫系數(shù);λ為混凝土的導(dǎo)熱系數(shù);θ為材料的絕熱溫升;hf為對流換熱系數(shù);Tf為物體周圍的流體溫度;Ts為物體表面的溫度;T為混凝土的溫度。
混凝土在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的應(yīng)變增量主要由彈性應(yīng)變增量、徐變應(yīng)變增量、溫度應(yīng)變增量、自生體積應(yīng)變增量以及干縮應(yīng)變增量等構(gòu)成[2],即:
(5)
(6)
依據(jù)設(shè)計圖,將模型合理概化,建立三維有限元模型見圖1(a),模型全部采用六面體單元。整體計算模型單元數(shù)為32 805,其中巖基單元數(shù)為5 542。設(shè)計混凝土澆筑分區(qū)情況見圖1(b),廠房設(shè)有一道結(jié)構(gòu)縫,高程上分為19段,共38個澆筑層,自2018年2月13日起澆筑,至2019年5月2日澆筑完成。除基礎(chǔ)固結(jié)灌漿外,其余澆筑層施工間隔時間約為15 d。
圖1 有限元計算模型示意圖Fig.1 Diagram of finite element calculation model
由于現(xiàn)場試驗部分參數(shù)未得到,部分材料參數(shù)參考其他工程以及《水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范》(SL 744-2016)[14]進行取值,列于表1。
表1 模型材料參數(shù)表Tab.1 Model material parameters table
根據(jù)工程區(qū)的氣溫水溫條件(具體參數(shù)文中不詳述),以及擬定的混凝土熱學(xué)性能參數(shù),可對壩后廠房各混凝土澆筑層早期溫度及溫度應(yīng)力進行計算。計算中,澆筑溫度根據(jù)不同月份取值不同,各月按自然入倉考慮,澆筑溫度取為當月平均氣溫+0~4 ℃;裸露混凝土表面散熱系數(shù)取為65 kJ/(m2·h·℃)。
最高溫度控制標準:設(shè)計中,根據(jù)廠房穩(wěn)定溫度計算情況,確定不同月份廠房12月至次年2月24 ℃,3、11月為28 ℃,4、10月為33 ℃,5、9月為37 ℃,6-8月為41 ℃。
參考《混凝土重力壩設(shè)計規(guī)范》(SL319-2018)[15],溫度應(yīng)力控制標準(或抗裂安全系數(shù))按下式確定:
(7)
采用彈模與極限拉伸值乘積Ecεp作為控制指標。本工程C25混凝土28 d齡期下Ecεp近似取為2.33 MPa,28 d到90 d齡期以后Ecεp近似取為2.76 MPa,180 d齡期以后Ecp近似取為3.05 MPa。
對各澆筑層混凝土采用基本的灑水養(yǎng)護的方法降溫,仿真計算得到混凝土最高溫度及最大拉應(yīng)力結(jié)果包絡(luò)圖見圖2~圖5。
圖2 廠房最高溫度包絡(luò)圖Fig.2 Envelope diagram of max temperature of the powerhouse
圖3 廠房第一主應(yīng)力包絡(luò)圖Fig.3 Envelope diagram of fist principle stress of the powerhouse
圖4 1~6澆筑層第一主應(yīng)力包絡(luò)圖Fig.4 Envelope diagram of fist principle stress of pouring layer 1~6
圖5 7~12澆筑層第一主應(yīng)力包絡(luò)圖Fig.5 Envelope diagram of fist principle stress of pouring layer 7~12
從圖3可看出,受地基約束小的非約束區(qū)(澆筑層13~38),溫度應(yīng)力較小,故可選取強約束區(qū)各澆筑層(澆筑層1~12)內(nèi)部及表面代表點對其溫度、應(yīng)力歷程進行具體分析。其最高溫度及最大主應(yīng)力計算結(jié)果統(tǒng)計見圖6~圖13,統(tǒng)計結(jié)果見表2。
圖6 1~6澆筑層內(nèi)部代表點溫度歷程曲線Fig.6 Temperature history curve of internal representative point of pouring layer 1~6
圖7 1~6澆筑層內(nèi)部代表點第一主應(yīng)力歷程曲線Fig.7 First principle stress history curve of internal representative point of pouring layer 1~6
圖8 1~6澆筑層表面代表點溫度歷程曲線Fig.8 Temperature history curve of external representative point of pouring layer 1~6
圖9 1~6澆筑層表面代表點第一主應(yīng)力歷程曲線Fig.9 First principle stress history curve of internal representative point of pouring layer 1~6
圖10 7~12澆筑層內(nèi)部代表點溫度歷程曲線Fig.10 Temperature history curve of internal representative point of pouring layer 7~12
圖11 7~12澆筑層內(nèi)部代表點第一主應(yīng)力歷程曲線Fig.11 First principle stress history curve of internal representative point of pouring layer 7~12
圖12 7~12澆筑層表面代表點溫度歷程曲線Fig.12 Temperature history curve of external representative point of pouring layer 7~12
圖13 7~12澆筑層表面代表點第一主應(yīng)力歷程曲線Fig.13 First principle stress history curve of internal representative point of pouring layer 7~12
表2 廠房混凝土溫度及溫度應(yīng)力仿真計算成果Tab.2 Temperature and thermal stress simulation results of the powerhouse concrete
從圖6~圖13各澆筑層內(nèi)部及表面代表點溫度及應(yīng)力歷程曲線可以看出:
(1)約束區(qū)在3-10月澆筑,仿真計算得最高溫度為28~32.7 ℃,基本滿足最高溫度控制標準。考慮應(yīng)力集中的現(xiàn)象,選取各個區(qū)內(nèi)部及表面代表點進行具體分析。結(jié)果表明,除第1、2層表面點及3、10層內(nèi)部點外,約束區(qū)1~18其他澆筑層抗裂安全系數(shù)均可滿足要求。
(2)非約束區(qū)在11月-次年6月澆筑,內(nèi)部最高溫度為16.45 ℃,滿足最高溫度控制標準,最大溫度應(yīng)力為1.5 MPa,相應(yīng)抗裂安全系數(shù)為1.50,滿足混凝土抗裂安全要求。
本文對夾巖廠房結(jié)構(gòu)混凝土的溫度和溫度應(yīng)力進行了仿真模擬,總體而言,由于氣溫不高,廠房結(jié)構(gòu)散熱條件相對較好,因而結(jié)構(gòu)內(nèi)部溫升并不高,不采用冷卻水管的條件下,最高溫度均可滿足設(shè)計要求。然而,在地基約束的作用下,部分澆筑層在局部出現(xiàn)了較大的溫度應(yīng)力。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因有三方面:
(1)出現(xiàn)應(yīng)力較大的部位出現(xiàn)在容易產(chǎn)生應(yīng)力集中邊界處,除去這些容易產(chǎn)生應(yīng)力集中的部位,這些澆筑層絕大部分區(qū)域的溫度應(yīng)力可符合抗裂安全要求。
(2)層厚較薄的區(qū)域(小于1 m),在地基或上下層混凝土的約束作用下,也容易產(chǎn)生較大的拉力。實際施工過程中可考慮優(yōu)化分層方案將這些薄層區(qū)域與上下層合并,或設(shè)置后澆帶。
(3)通常情況下,混凝土由于強度的齡期特性(早期強度較低),容易在溫降條件下開裂,因此溫度裂縫多發(fā)生于早齡期。但是,結(jié)合溫度應(yīng)力歷程曲線結(jié)果,各代表點最大拉應(yīng)力均出現(xiàn)在混凝土澆筑180 d齡期以后。這與本次計算采用的彈性模量和徐變參數(shù)有關(guān)(早期彈性模量增長較緩慢,且后期有較大增長;早期徐變度較大而后期徐變度太小)。鑒于此,實際設(shè)計中,在材料選擇上建議可選取早期強度增長快、后期強度增長小的水泥的中、低熱水泥。
綜上所述,排除應(yīng)力集中的影響,按當前澆筑計劃,采取一定溫控措施可滿足大部分區(qū)域的防裂要求;對于層厚較薄的局部區(qū)域,也可考慮適當優(yōu)化當前澆筑分區(qū)或施工時設(shè)置后澆帶。
(1)貴州地區(qū)由于氣候特點,年氣溫變幅不大,對于散熱條件相對較好的廠房結(jié)構(gòu),在采用灑水養(yǎng)護并使用灰?guī)r作為混凝土骨料等措施的基礎(chǔ)上,可不采取通水冷卻措施;
(2)對于較復(fù)雜的廠房結(jié)構(gòu),在實際施工過程中,按高程分層澆筑時,應(yīng)避免出現(xiàn)薄層區(qū)域,尤其在地基約束較強的部位;
(3)在材料設(shè)計過程中,除需采用中、低熱水泥外,為防止后期溫度應(yīng)力較大,可采用早期強度增長快、后期強度增長小的中、低熱水泥。