張成波，唐澤潤(rùn)，郭佳棟，彭 宇，胡曾昊，蔣 勁

(1. 中國電建集團(tuán)成都勘測(cè)設(shè)計(jì)研究院有限公司，成都 610072；2. 武漢大學(xué)水力機(jī)械過渡過程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430072)

泵站進(jìn)水池直接和水泵的吸水口相連，良好的進(jìn)水池水流流態(tài)，對(duì)水泵正常運(yùn)行和防止進(jìn)水池泥沙沉積具有重要意義。泵站進(jìn)水池的設(shè)計(jì)不當(dāng)，會(huì)引起進(jìn)水池內(nèi)產(chǎn)生回流、旋渦和偏流等不良流態(tài)，而泵站進(jìn)水池的不良流態(tài)造成的后果也比較嚴(yán)重[1,2]：第1是由于占地面積的限制，城市排污泵站進(jìn)水前池?cái)U(kuò)散段小，從而使前池后的進(jìn)水池流態(tài)更加紊亂，易形成回流和旋渦等不良的進(jìn)水流態(tài)，情況嚴(yán)重的會(huì)引起水泵振動(dòng)和汽蝕，使泵的效率降低；第2是進(jìn)水水流中含有大量的懸浮固體顆粒，不良的進(jìn)水流態(tài)使雜質(zhì)和泥沙更容易在進(jìn)水池沉積，造成泥沙沉積在死角和邊壁，而泵站的清淤費(fèi)力、耗時(shí)，清淤后又會(huì)重新開始沉積，影響泵站的正常運(yùn)行[3,4]?，F(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)和模型試驗(yàn)研究均表明，泵站進(jìn)水池的流態(tài)直接影響水泵的正常運(yùn)行，不良的流態(tài)可降低泵站效率3%～7%，因而改善泵站進(jìn)水池的不良流態(tài)對(duì)于提高泵站效率有重要意義[5]。

隨著現(xiàn)代測(cè)試技術(shù)的成熟，利用PIV等測(cè)試手段實(shí)現(xiàn)泵站進(jìn)水池的流場(chǎng)可視化成為了試驗(yàn)研究發(fā)展的新方向。清華大學(xué)李萌[6]等利用PIV測(cè)量技術(shù)對(duì)非均勻來流開敞式水泵吸水口前流動(dòng)進(jìn)行了試驗(yàn)研究，研究了流場(chǎng)中出現(xiàn)氣泡的數(shù)量和尺寸；揚(yáng)州大學(xué)何繼業(yè)[7]等利用PIV測(cè)量技術(shù)對(duì)泵站側(cè)向引河段及前池加整流措施的流場(chǎng)進(jìn)行分析，驗(yàn)證了整流措施添加后的效果；RAJENDRAN V P[8]采用二維PIV對(duì)進(jìn)水池吸入口附近不同位置瞬時(shí)與時(shí)均流速場(chǎng)和渦量場(chǎng)進(jìn)行測(cè)試，研究了泵吸入口下方渦與到池底距離的關(guān)系；FLAMMANG B E[9]等人利用V3V使水槽中魚類尾部各區(qū)域產(chǎn)生的旋渦得以可視化；KIM D、GHARIB M[10]等人運(yùn)用V3V測(cè)量探索水槽中平移和旋轉(zhuǎn)的輪盤所產(chǎn)生渦旋的結(jié)構(gòu)和運(yùn)動(dòng)；ANWAR H O[11]分析了渦的產(chǎn)生機(jī)理并提出了初步的消渦措施；ANSAR M[12]詳細(xì)分析了矩形進(jìn)水池進(jìn)口有切向回流和無切向回流條件下的水泵進(jìn)水池內(nèi)流態(tài)情況。從試驗(yàn)方法和手段來看，對(duì)泵站進(jìn)水流態(tài)的研究主要是通過試驗(yàn)觀測(cè)，了解流場(chǎng)分布和宏觀水流現(xiàn)象。到目前為止，模型試驗(yàn)是泵站進(jìn)水流態(tài)研究的主要手段，該方法比較成熟，所得到的試驗(yàn)結(jié)果真是可信，但其試驗(yàn)成本高，周期長(zhǎng)，有著模型尺寸、流場(chǎng)擾動(dòng)、測(cè)量精度的限制等缺點(diǎn)。

1 泵站進(jìn)水流道模型試驗(yàn)裝置

考慮到DK泵站中水的雜質(zhì)較多，可能會(huì)在進(jìn)水池底部淤積，在進(jìn)水池的擋水板下部安裝護(hù)坡；且泵站潛水泵吸水口間距離較短，離進(jìn)水池底部較近，為防止?jié)撍梦肟谙虏繀^(qū)域形成大的旋渦，在每2臺(tái)泵間安裝消渦板。結(jié)合進(jìn)水池尺寸和相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范，具體示意圖見圖1，其中護(hù)坡截面為楔形，2邊高分別為5 cm和1.5 cm，寬度為25.5 cm，長(zhǎng)為90 cm。消渦板截面為等腰直角三角形，高為2.4 cm，長(zhǎng)為17.5 cm，頭狀為錐形。護(hù)坡和消渦板在進(jìn)水池中安裝的位置見圖1。

PIV垂直截面的測(cè)量方案見圖1和圖2，V1、V2、V3、V4為穿過4臺(tái)潛水泵中軸線的垂直測(cè)量面。選取水泵前方L形擋水板后的A區(qū)域，L形擋水板下方的B區(qū)域和水泵進(jìn)水口下方消渦板上方的C區(qū)域?yàn)榇怪苯孛鏈y(cè)量區(qū)域。其中A區(qū)域設(shè)置V1～V4 4個(gè)截面，B區(qū)域設(shè)置V2、V3 2個(gè)截面，C區(qū)域設(shè)置U1、U2 2個(gè)截面。

圖1 A和B區(qū)域垂直截面位置示意圖Fig.1 Location of vertical section in areas A and B

圖2 C區(qū)域垂直截面位置示意圖Fig.2 Location of vertical section in area C

PIV水平截面的測(cè)量方案見圖3，L1為距進(jìn)水池底面5 cm的水平測(cè)量截面，P1、P2、P3、P4為水泵吸入口的測(cè)量區(qū)域，W1、W2、W3、W4為進(jìn)水池底部的測(cè)量區(qū)域。

圖3 W和P區(qū)域水平截面位置示意圖Fig.3 Location of horizontal section in areas W and P

根據(jù)模型試驗(yàn)的觀察結(jié)果，由于水流從攔污池進(jìn)入擋水板內(nèi)區(qū)域流速方向改變，且在L形擋水板下方存在方形的孔洞，所以L形擋水板內(nèi)的流態(tài)特別紊亂。使用V3V系統(tǒng)來對(duì)L形擋水板內(nèi)的區(qū)域進(jìn)行測(cè)量，測(cè)量區(qū)域見圖3的D區(qū)域，位于進(jìn)水池模型右側(cè)L形擋水板內(nèi)第1個(gè)方形孔洞上方90 mm處，測(cè)量區(qū)域?yàn)?00 mm×100 mm×60 mm，V3V測(cè)量工況見表1。

表1 V3V流場(chǎng)測(cè)量工況

在表2中，PIV流場(chǎng)測(cè)量設(shè)置了3個(gè)工況進(jìn)行對(duì)比，利用PIV圖像測(cè)速技術(shù)，研究不同工況下進(jìn)水池和水泵入水口處的流態(tài)分布。表2中3臺(tái)泵與2臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)的流量和水位為原型泵站對(duì)應(yīng)工況流量和水位通過比例尺縮小而得，工況一和工況二對(duì)應(yīng)原型進(jìn)水池3臺(tái)水泵運(yùn)行流量3 m3/s、水位4.5 m，工況三對(duì)應(yīng)原型進(jìn)水池中2臺(tái)機(jī)組運(yùn)行流量2 m3/s，水位4.3 m。工況一和工況二可以相互對(duì)比來驗(yàn)證設(shè)計(jì)工況下護(hù)坡和防旋板的作用。工況二和工況三對(duì)比可以探求不同水泵臺(tái)數(shù)運(yùn)行對(duì)進(jìn)水池流態(tài)的影響。

表2 PIV流場(chǎng)測(cè)量工況

PIV測(cè)試系統(tǒng)設(shè)備布置見圖4，其中：1為可調(diào)焦片光透鏡組；2為激光導(dǎo)管壁；3為有機(jī)玻璃水工模型；4為脈沖激光發(fā)射器；5為激光器控制箱；6為PIV測(cè)試系統(tǒng)服務(wù)器；7為同步器；8為CCD相機(jī)。

圖4 PIV測(cè)試系統(tǒng)設(shè)備布置Fig.4 The layout of PIV test system equipment

處理拍攝到的粒子圖像的第1步是進(jìn)行粒子識(shí)別處理，粒子識(shí)別采用改進(jìn)的2D高斯擬合算法，該算法對(duì)重疊區(qū)域的粒子也有較好的識(shí)別能力，第1步的計(jì)算結(jié)果會(huì)生成一個(gè)包含所有粒子像素位置的*.P2D文件。第2步是進(jìn)行粒子匹配處理，要根據(jù)之前的標(biāo)定結(jié)果，匹配4個(gè)相機(jī)中粒子的3D空間位置，并生成包含粒子空間位置的*.P3D文件。首先是利用系統(tǒng)標(biāo)定去除圖像中錯(cuò)誤的粒子位置信息，然后利用粗細(xì)公差搜索同一個(gè)空間粒子在4個(gè)相機(jī)上拍攝到的4個(gè)粒子，最后用4個(gè)匹配的粒子確定該粒子的空間位置。第3步是進(jìn)行速度處理，在A幀和B幀中利用粒子追蹤技術(shù)獲得單個(gè)粒子的3D速度矢量，并生成包含粒子3D位置和速度的*.PV3D文件。第4步是進(jìn)行速度插值處理，即把粒子矢量插值到一個(gè)規(guī)則的網(wǎng)格上，并生成一個(gè)包含3D速度網(wǎng)格數(shù)據(jù)的*.GV3D文件，可以用于流場(chǎng)可視化等其他后處理。

2 泵站進(jìn)水流道模型的PIV流場(chǎng)測(cè)量

為了更加準(zhǔn)確地描述流場(chǎng)測(cè)量結(jié)果，在對(duì)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行分析之前作如下說明：在本次研究中，PIV流場(chǎng)測(cè)量獲得的流速場(chǎng)均為時(shí)均流速，并且以流動(dòng)的均勻性作為流態(tài)評(píng)價(jià)的指標(biāo)。

2.1 有無護(hù)坡裝置試驗(yàn)對(duì)比

試驗(yàn)工況為設(shè)計(jì)工況，3臺(tái)潛水泵運(yùn)行，設(shè)計(jì)流量為11.43 m3/s，設(shè)計(jì)水位為450 mm。對(duì)A區(qū)域4個(gè)垂直截面進(jìn)行試驗(yàn)對(duì)比，對(duì)比這4個(gè)截面有無護(hù)坡裝置的流態(tài)分布。

圖5為A區(qū)域4個(gè)垂直截面有無護(hù)坡的試驗(yàn)結(jié)果，速度標(biāo)尺為0～0.2 m/s。由圖5可得，在無護(hù)坡裝置時(shí)，截面V1、V2、V4中靠近進(jìn)水池底部區(qū)域的速度矢量圖大部分呈紅色，說明該區(qū)域流速大部分接近0.2 m/s；加裝護(hù)坡裝置后，截面V1～V3中靠近進(jìn)水池底部區(qū)域的速度矢量圖大部分呈黃綠色，該區(qū)域流速大部分接近0.15 m/s。而該泵站進(jìn)水池長(zhǎng)度和寬度接近，過大的流速可能造成進(jìn)水池底部區(qū)域的回流。且在無護(hù)坡裝置時(shí)，截面V1和V4底部區(qū)域存在明顯的沿流速方向斜向上的分流；裝護(hù)坡后，則截面底部沒有出現(xiàn)分流。

圖5 A區(qū)域各垂直截面有無護(hù)坡速度矢量圖Fig.5 Velocity vector on each vertical section of area A

通過對(duì)速度矢量中速度分量做標(biāo)準(zhǔn)差，可以對(duì)各截面有無護(hù)坡的流速均勻度的相對(duì)大小進(jìn)行評(píng)估。由圖6可得，加裝護(hù)坡后，A區(qū)域各截面速度分量的標(biāo)準(zhǔn)差相比無護(hù)坡情況要小，反映了各截面x方向和y方向速度分量相對(duì)均值變化較小，流速均勻度較高。

圖6 A區(qū)域各截面有無護(hù)坡速度分量標(biāo)準(zhǔn)差對(duì)比圖Fig.6 Comparison of standard deviation of velocity component of each section in area A

對(duì)B區(qū)域2個(gè)垂直截面進(jìn)行試驗(yàn)對(duì)比，對(duì)比這2個(gè)截面有無護(hù)坡裝置的流態(tài)分布。

圖7為B區(qū)域有無護(hù)坡速度矢量對(duì)比圖。B區(qū)域位于L形擋水板下部，水流經(jīng)擋水板改變方向后經(jīng)一方形孔洞流入該區(qū)域。由圖7(a)、7(c)可得，無護(hù)坡時(shí)，主流斜向下流入B區(qū)域，在接觸進(jìn)水池底部后改變水流方向。主流2側(cè)都形成了旋渦，尤其是左下死角的旋渦容易造成泥沙沉積，需要定期除淤，給排污泵站的正常運(yùn)行造成不便。而由圖7(b)、7(d)可以看出，由于護(hù)坡截面呈楔狀，主流接觸護(hù)坡后，沿護(hù)坡流入后面的進(jìn)水池，未形成明顯的旋渦，流速的均勻度也得到了很大的改善。

圖7 B區(qū)域各垂直截面有無護(hù)坡速度矢量圖Fig.7 Velocity vector in each vertical section of area B

通過對(duì)無護(hù)坡和擋水板下方加裝護(hù)坡的A區(qū)域和B區(qū)域垂直截面對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，加裝護(hù)坡后，A區(qū)域下方流速變緩，流態(tài)得到改善；B區(qū)域避免了死角內(nèi)泥沙的沉積，流速均勻度也得到很大的改善。綜上通過試驗(yàn)對(duì)比驗(yàn)證了護(hù)坡的作用。

2.2 有無裝設(shè)消渦板試驗(yàn)對(duì)比

試驗(yàn)工況為設(shè)計(jì)工況，3臺(tái)潛水泵運(yùn)行，設(shè)計(jì)流量為11.4×3 m3/s，設(shè)計(jì)水位為450 mm。對(duì)C區(qū)域2個(gè)垂直截面進(jìn)行試驗(yàn)對(duì)比，對(duì)比有無消渦板泵吸入口下方垂直平面的流態(tài)分布。

圖8為C區(qū)域2個(gè)垂直截面有無消渦板的試驗(yàn)結(jié)果，速度標(biāo)尺為0～1.2 m/s。由圖8可得，在無消渦板的情況下，U1和U2截面水泵進(jìn)口存在明顯的偏流，加裝消渦板后，U1截面的偏流得到了改善，U2截面的流態(tài)更加均勻。

圖8 C區(qū)域各垂直截面有無消渦板速度矢量圖Fig.8 Velocity vector of each vertical section of area C

為表征水泵進(jìn)口斷面各單元速度加權(quán)平均角度，引入公式：

θ=∑uai[90°-arctg (uti-uai)]/∑uai

(1)

式中：uai為該斷面各單元的軸向速度；uti為水泵進(jìn)口斷面各單元的橫向速度。

通過對(duì)速度矢量中速度分量做標(biāo)準(zhǔn)差，并對(duì)進(jìn)口各單元速度計(jì)算加權(quán)平均角度，分析加裝消渦板后對(duì)水泵進(jìn)口流態(tài)的改善。由表3可得，加裝消渦板后，C區(qū)域各截面速度分量的標(biāo)準(zhǔn)差相比無消渦板情況要小，且U1截面速度加權(quán)平均角度相比無消渦板提高28.5°，U2截面提高14.7°。

表3 C區(qū)域各截面有無消渦板參數(shù)統(tǒng)計(jì)

對(duì)水泵進(jìn)口L1水平面的P2和P3水平截面進(jìn)行試驗(yàn)對(duì)比，對(duì)比有無消渦板泵吸入口下方水泵平面的流態(tài)分布。

圖9為P2和P3 2個(gè)水平截面有無消渦板的試驗(yàn)結(jié)果，P2的速度標(biāo)尺為0～2.5 m/s，P3的速度標(biāo)尺為0～1 m/s。在P2和P3水泵入水口處由于水泵的作用都形成了清晰可見的順時(shí)針旋渦。在速度比例尺相同的情況下，無消渦板P2和P3截面旋渦亮度更高，速度更大，且旋渦的紊亂程度也高于加裝防旋板的情況。

圖9 P2和P3水平截面有無消渦板速度矢量圖Fig.9 Velocity vector of horizontal section P2 and P3

通過對(duì)無消渦板和水泵下部區(qū)域2側(cè)加裝消渦板的垂直和水平截面對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，加裝消渦板后，垂直截面上流速均勻度和速度平均角度都得到了改善，且水平方向上旋渦的紊亂程度得到減弱。通過試驗(yàn)對(duì)比驗(yàn)證了加裝消渦板的合理性。

2.3 3臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)進(jìn)水池水平截面流態(tài)分析

W1、W2、W3、W4為L(zhǎng)1水平面進(jìn)水池底部的4個(gè)測(cè)量區(qū)域，對(duì)加裝護(hù)坡和消渦板后設(shè)計(jì)工況下這4個(gè)區(qū)域的流態(tài)分布進(jìn)行PIV測(cè)試。

圖10中速度標(biāo)尺為0～0.2 m/s，圖片沿x方向右側(cè)靠近進(jìn)水池右邊壁，沿y方向上方靠近水泵。由圖10(a)得，在W1區(qū)域中間部分的流速較大，達(dá)到0.2 m/s，靠近邊壁的區(qū)域中靠水泵側(cè)有較小的旋渦；圖10(b)中W2區(qū)域的流速較為平穩(wěn)，沒有旋渦，但左側(cè)區(qū)域的流速較大；圖10(c)中的W3區(qū)域流速為0.1～0.15 m/s，但流速較為紊亂；圖10(d)中W4區(qū)域的左側(cè)靠近進(jìn)水池左邊壁，靠右側(cè)區(qū)域流速較大，達(dá)到了0.2 m/s。綜上，L1水平面處的4個(gè)區(qū)域沒有明顯的旋渦，但流速分布不均勻；靠近邊壁處較為紊亂，有小的旋渦，但影響較小。

圖10 W1～W4水平截面PIV測(cè)試速度矢量圖Fig.10 Velocity vector of horizontal section W1 ～ W4 with PIV

為表征W1～W4區(qū)域內(nèi)流速分布的均勻度，引入公式：

(2)

由表4可得，水平截面W1～W4區(qū)域的加權(quán)平均角度都大于60°，說明水流在進(jìn)水池內(nèi)進(jìn)水方向良好。但W1和W2區(qū)域的流速分布均勻度明顯偏小，說明設(shè)計(jì)工況下，進(jìn)水池右側(cè)區(qū)域的流態(tài)不均勻，而左側(cè)區(qū)域流態(tài)較好，這是因?yàn)橐到y(tǒng)不對(duì)稱引起。

表4 水平截面W各區(qū)域參數(shù)設(shè)計(jì)

2.4 2臺(tái)泵運(yùn)行各截面流態(tài)分析

加裝護(hù)坡和消渦板后，2臺(tái)潛水泵運(yùn)行，設(shè)計(jì)流量為11.4×2 m3/s，設(shè)計(jì)水位為430 mm，選擇中間2臺(tái)的水泵運(yùn)行。對(duì)A區(qū)域4個(gè)截面，B區(qū)域2個(gè)截面進(jìn)行垂直方向上的流態(tài)分析，對(duì)P1～P4、W1～W4 8個(gè)截面進(jìn)行水平方向上的流態(tài)分析。對(duì)各截面的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行如下分析。

由圖11可知，A區(qū)域4個(gè)垂直截面2臺(tái)泵運(yùn)行與3臺(tái)水泵設(shè)計(jì)工況運(yùn)行時(shí)相比，進(jìn)水池中的流速明顯變小。V2截面進(jìn)水池底部區(qū)域的流速為0.06～0.1 m/s，小于3臺(tái)水泵的0.1～0.15 m/s，進(jìn)水池上部區(qū)域的流速為0～0.06 m/s，明顯小于3臺(tái)水泵的0.1 m/s附近。V4截面的流速相較3臺(tái)水泵的降幅也基本在0.05 m/s。從流態(tài)上看，2臺(tái)水泵運(yùn)行和3臺(tái)水泵運(yùn)行的情況基本相似，但由圖12可得，2臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)V1～V4 4個(gè)截面x方向和y方向速度標(biāo)準(zhǔn)差要小于3臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)，說明2臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)流態(tài)更為均勻。

圖11 2臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)A區(qū)域V2和V4截面速度矢量和速度云圖Fig.11 Velocity vector and velocity nephogram of section V2 and V4 in area A when two pumps are running

圖12 2臺(tái)泵和3臺(tái)泵A區(qū)域速度分量標(biāo)準(zhǔn)差對(duì)比圖Fig.12 Comparison of standard deviation of velocity component in area A with two pumps and three pumps

圖13中，B區(qū)域2個(gè)垂直截面2臺(tái)泵運(yùn)行與3臺(tái)泵設(shè)計(jì)工況運(yùn)行時(shí)相比，L形檔板下方的流速降幅大約在0.1 m/s，且在主流區(qū)的右斜上方形成了較小的旋渦，但由A區(qū)域V2截面的速度矢量圖圖5(d)可知，旋渦隨著水流很快消散。

圖13 2臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)B區(qū)域V2和V4截面速度矢量和速度云圖Fig.13 Velocity vector and velocity nephogram of section V2 and V4 in area B when two pumps are running

由圖10(b)、圖10(d)、圖14和圖15可知，W區(qū)域2個(gè)垂直截面2臺(tái)泵運(yùn)行與3臺(tái)水泵設(shè)計(jì)工況運(yùn)行時(shí)相比，截面的流速分布均勻度有明顯提高，且2臺(tái)泵運(yùn)行的速度分布均勻度和速度加權(quán)平均角度的值要高于3臺(tái)泵運(yùn)行，表明2臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)流態(tài)更為均勻，進(jìn)水方向也更良好。

圖14 2臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)W區(qū)域W2和W4截面速度矢量圖Fig.14 Velocity vector of section W2 and W4 in area W when two pumps are running

圖15 2臺(tái)泵和3臺(tái)泵W1～W4各區(qū)域參數(shù)統(tǒng)計(jì)Fig.15 Parameter statistics of W1 ～ W4 with two pumps and three pumps

將圖16和3臺(tái)水泵運(yùn)行時(shí)的P2和P3截面速度矢量圖圖9作對(duì)比可得，2種工況下，第2臺(tái)水泵運(yùn)行時(shí)在其吸水口下方的P2截面都形成明顯的順時(shí)針旋轉(zhuǎn)的旋渦。但2種工況下，P3和P2截面相比，不僅沒有形成明顯的旋渦，速度的最大值也小了很多，這可能與水泵下方流態(tài)的不對(duì)稱分布有關(guān)。

圖16 2臺(tái)泵運(yùn)行時(shí)水泵吸水口下方P2和P3截面速度矢量圖Fig.16 Velocity vector of section P2 and P3 under the water intake of two pumps in operation

3 結(jié) 語

本文以孟加拉國達(dá)卡達(dá)舍爾甘地(Dasherkandi)泵站進(jìn)水流道模型作為研究對(duì)象，該工程為新建排污泵站，進(jìn)水前池較小，擴(kuò)散段短，流態(tài)紊亂，經(jīng)引水渠道和擋水板進(jìn)入進(jìn)水池，可能會(huì)由于設(shè)計(jì)和地形原因產(chǎn)生回流、渦流及斜流等流態(tài)不平順等狀態(tài)，利用PIV測(cè)試技術(shù)研究了進(jìn)水池模型的進(jìn)水流態(tài)，研究了護(hù)坡和消渦板對(duì)流態(tài)的影響。研究表明護(hù)坡和消渦板有效地改善了泵站前池和水泵吸入口的流態(tài)，并且研究了不同臺(tái)數(shù)泵運(yùn)行進(jìn)水池內(nèi)流態(tài)分布，為開機(jī)組合提供依據(jù)。