范朝　程宗輝　張志強(qiáng)　程?hào)|海

摘要：在TC6鈦合金上進(jìn)行激光增材TA15粉末試驗(yàn)，利用WDW-100試驗(yàn)機(jī)測(cè)量增材修復(fù)后試樣的抗拉強(qiáng)度，利用沖擊韌性試驗(yàn)機(jī)測(cè)量修復(fù)后試樣的沖擊韌性，利用光學(xué)顯微鏡（OM）和掃描電鏡（SEM）觀察分析接頭的力學(xué)性能及接頭顯微組織構(gòu)成。研究結(jié)果表明：TC6損傷激光增材修復(fù)接頭成形良好，接頭界面結(jié)合處無裂紋、氣孔。接頭抗拉強(qiáng)度可達(dá)1 000 MPa，沖擊韌性可達(dá)27.5 J/cm2，試樣斷裂于靠近TC6母材的熱影響區(qū);TC6激光增材最佳工藝參數(shù)為：激光增材粉末TA15，激光功率1 400 W，掃描速度0.01 m/s，送粉器讀數(shù)low%（英文），載粉氣8 L/min，搭接率40%，光斑直徑2 mm，單熔覆層高度0.3 mm;TC6激光增材接頭由焊縫區(qū)、熔合區(qū)、熱影響區(qū)、母材組成。焊縫區(qū)主要是細(xì)小的針狀馬氏體;熔合區(qū)半融化的晶粒主要是基底外延生長(zhǎng)的β柱狀晶，并且熔合區(qū)由粗大的柱狀晶組成，晶粒呈“八”字形生長(zhǎng);熱影響區(qū)主要為α'片狀馬氏體。

關(guān)鍵詞：TC6;TA15粉末;熱影響區(qū);熔合區(qū)

中圖分類號(hào)：TG456.7文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：1001-2303（2020）03-0115-05

DOI：10.7512/j.issn.1001-2303.2020.03.21

0 前言

TC6鈦合金是馬氏體型α+β兩相熱強(qiáng)鈦合金，是目前應(yīng)用最廣泛的Ti-Al-Mo-Cr-Fe-Si系鈦合金，其名義成分為Ti-6Al-1.5Mo-2.5Cr-0.5Fe-0.3Si，使用溫度可達(dá)450 ℃左右[1-4]，廣泛應(yīng)用于航空領(lǐng)域。然而TC6鈦合金制重要承力構(gòu)件在使用過程中存在表面腐蝕、劃傷、裂紋等缺陷，一般通過激光增材修復(fù)完成，并確保增材修復(fù)接頭性能滿足使用要求。TC6鈦合金結(jié)構(gòu)件屬于關(guān)鍵承力件，價(jià)格貴，采用換新修理成本高、采購周期長(zhǎng)，嚴(yán)重影響生產(chǎn)效率。激光焊接具有能量密度高、掃描速度快、熱影響區(qū)小、增材變形小、熔池凈化效應(yīng)明顯等優(yōu)點(diǎn)，因此在航空維修過程中開展激光增材修復(fù)TC6鈦合金材料研究具有廣闊的發(fā)展前景。目前激光增材修復(fù)的研究主要集中在鈦合金、結(jié)構(gòu)鋼、奧氏體不銹鋼等損傷零部件的修復(fù)上。欽蘭云等[5]對(duì)BT20鈦合金鍛件當(dāng)量孔損傷進(jìn)行激光增材修復(fù)試驗(yàn)，研究表明增材區(qū)與基材之間形成了致密冶金結(jié)合，Al、Zr、Mo、V合金元素由鍛件基體到激光增材區(qū)均勻分布，無宏觀偏析，硬度分布從基材到增材區(qū)依次提高。熱影響區(qū)組織是由基材的雙態(tài)組織過渡到網(wǎng)籃組織;沉積區(qū)組織為粗大的原始柱狀β晶，晶粒內(nèi)為α/β網(wǎng)籃組織，晶內(nèi)α片層取向隨機(jī)。張志強(qiáng)等[6]采用激光增材修復(fù)30CrMnSiNi2A鋼制零件表面損傷，研究表明熔覆層與基體呈現(xiàn)牢固的冶金結(jié)合，基體熱影響區(qū)域小，熔覆區(qū)的抗拉強(qiáng)度大于基體強(qiáng)度的80%，熔覆區(qū)材質(zhì)的脆性較基材有所增加。

本研究針對(duì)TC6鈦合金進(jìn)行激光增材修復(fù)試驗(yàn)，獲得了質(zhì)量較好的激光增材接頭，并對(duì)工藝參數(shù)對(duì)接頭力學(xué)性能和顯微組織轉(zhuǎn)變的影響進(jìn)行分析，為激光增材修復(fù)TC6在航空維修中的應(yīng)用提供理論指導(dǎo)。

1 試驗(yàn)材料及方法

試驗(yàn)材料為TC6棒材，填充材料為TA15球形合金粉末，粒徑為60～120 μm，材料的主要成分如表1所示，主要物理性能如表2所示，試驗(yàn)工藝參數(shù)如表3所示。材料預(yù)處理：激光熔覆前將TC6基體表面打磨粗化，之后用無水乙醇清洗基體材料，去除表面油污。試驗(yàn)在激光熔覆成套設(shè)備（LFR-M-Ⅱ）上完成。增材修復(fù)合金粉末經(jīng)光內(nèi)同軸送粉噴嘴送進(jìn)激光熔池。為防止氧化，采用高純氬氣進(jìn)行保護(hù)。試驗(yàn)件上預(yù)制槽型缺口如圖1、圖2所示，利用激光增材修復(fù)設(shè)備進(jìn)行激光增材修復(fù)試驗(yàn)，并機(jī)械加工制作拉伸試樣、沖擊試樣后進(jìn)行X射線探傷，檢測(cè)接頭內(nèi)部缺陷情況。增材修復(fù)層位于試樣的中心。拉伸試驗(yàn)在WDW-100試驗(yàn)機(jī)上完成，沖擊試驗(yàn)在沖擊試驗(yàn)機(jī)上完成，試驗(yàn)結(jié)果如表4所示。

2 試驗(yàn)結(jié)果及討論

2.1 激光增材熱輸入對(duì)TC6激光增材接頭力學(xué)性能的影響

本試驗(yàn)的目的是通過設(shè)置激光功率、掃描速度來研究激光增材熱輸入對(duì)TC6接頭抗拉強(qiáng)度、沖擊韌性的影響（試驗(yàn)中固定送粉器讀數(shù)low%（英文），載粉氣8 L/min，搭接率50%，光斑直徑2 mm;單道熔覆層高度不大于0.3 mm）。由表4可知，修復(fù)試樣均斷裂于靠近母材的熱影響區(qū)。在修復(fù)粉末一定的情況下，TC6激光增材試樣力學(xué)性能主要受激光熱輸入影響，即受激光功率、掃描速率等因素影響。

不同激光熱輸入對(duì)接頭抗拉強(qiáng)度影響如圖3所示?？梢钥闯?，隨激光熱輸入的增加，接頭抗拉強(qiáng)度先增大后減小，當(dāng)激光熱輸入為80 J/mm時(shí)，因熱輸入較小，熔合區(qū)成形不佳，抗拉強(qiáng)度僅為800 MPa，為TC6母材基體抗拉強(qiáng)度的73%。當(dāng)激光熱輸入為140 J/mm時(shí)，TC6接頭抗拉強(qiáng)度為1 000 MPa，可達(dá)母材基體抗拉強(qiáng)度的92.2%;當(dāng)激光熱輸入為200 J/mm時(shí)，抗拉強(qiáng)度為900 MPa，說明激光熱輸入過大，激光熱累積效應(yīng)使得接頭組織變?yōu)榇执蟮闹鶢罹?，由于熱脹冷縮導(dǎo)致接頭殘余應(yīng)力變大，力學(xué)性能降低。

不同激光熱輸入對(duì)接頭沖擊韌性的影響如圖4所示。由圖可知，接頭的沖擊韌性隨著激光熱輸入的增加呈先突增后緩慢下降的特點(diǎn)。激光熱輸入為200 J/mm時(shí)，接頭沖擊韌性較低，原因是過大的激光熱輸入使基體熔化過多，導(dǎo)致基體元素?zé)岱瓭L至增材修復(fù)層中，同時(shí)接頭在組織轉(zhuǎn)變過程中晶粒粗大，此時(shí)熔池還伴隨著飛濺，且增材修復(fù)層、熱影響區(qū)附近顯示為淡黃色，在較大的熱輸入作用下，熔池金屬處于熔融態(tài)時(shí)間延長(zhǎng)，增加了液態(tài)金屬與氧氣接觸時(shí)間，增大了接頭表面氧化傾向和熱變形，進(jìn)而導(dǎo)致TC6增材試樣殘余應(yīng)力大，沖擊韌性較低;隨著激光熱輸入的降低，增材修復(fù)成形良好，熔合區(qū)成形較好，晶粒細(xì)小，接頭沖擊韌性逐漸提高。當(dāng)激光熱輸入為140 J/mm時(shí)，接頭沖擊韌性達(dá)到最大27.5 J/cm2。

綜上所述，TC6激光增材修復(fù)最佳參數(shù)為：固定送粉器讀數(shù)low%（英文），載粉氣8 L/min，搭接率40%，光斑直徑2 mm，激光功率1 400 W，激光掃描速度0.01 m/s。在此工藝參數(shù)下對(duì)所獲得接頭進(jìn)行顯微組織分析，并對(duì)鈦合金在不同激光熱輸入下的組織轉(zhuǎn)變進(jìn)行分析。

2.2 激光增材修復(fù)TC6合金的顯微組織

2.2.1 最優(yōu)工藝參數(shù)下熔合區(qū)及熱影響區(qū)組織分析

TC6激光增材接頭熔合區(qū)與熱影響區(qū)低倍微觀組織照片和掃描電鏡微觀組織照片分別如圖5、圖6所示。由圖可知，熔合區(qū)、熱影響區(qū)均未觀察到裂紋和氣孔。圖5b中有以熔合區(qū)半融化的晶粒為基底外延生長(zhǎng)的β柱狀晶，并且熔合區(qū)由粗大的柱狀晶組成，晶粒呈“八”字形生長(zhǎng)，其邊界依稀可見。這是由于鈦合金的導(dǎo)熱性能較差，對(duì)過熱十分敏感，晶粒的生長(zhǎng)方式由激光增材熱源作用特點(diǎn)決定。增材區(qū)這種粗大的晶粒將會(huì)嚴(yán)重增加組織的脆性。進(jìn)一步放大觀察熔合區(qū)微觀組織（見圖6a），可見柱狀晶內(nèi)部細(xì)小的針狀馬氏體呈網(wǎng)籃狀分布。這是因?yàn)榧す夂附舆^程中熔合區(qū)金屬被加熱到相變點(diǎn)以上，且焊后冷卻度很快，導(dǎo)致相變過程中以柱狀晶形式存在的β相來不及轉(zhuǎn)變成α相，而是發(fā)生了β→α'無擴(kuò)散形轉(zhuǎn)變，α'是合金元素在α相中來不及擴(kuò)散形成的過飽和固溶體，又稱鈦馬氏體。在激光增材修復(fù)時(shí)溫度和應(yīng)力的綜合作用下，形成網(wǎng)籃狀亞結(jié)構(gòu)，其塑性、蠕變抗力及高溫持久強(qiáng)度等綜合性能都較好。

熱影響區(qū)是在激光熱源的作用下，增材區(qū)兩側(cè)母材發(fā)生組織變化的區(qū)域。由于激光增材修復(fù)速度快，能量密度集中，所以熱影響區(qū)非常窄，為α+β+α'組織（見圖5c），與在β轉(zhuǎn)變溫度以下淬火的組織相似，形狀為細(xì)小的馬氏體針，α'片狀集團(tuán)的數(shù)量較多。這是由于此處熱影響區(qū)的溫度低于熔合區(qū)，使得α相并未完全轉(zhuǎn)變。而已轉(zhuǎn)變的α相因高溫停留時(shí)間短，β相沒有發(fā)生嚴(yán)重的晶粒長(zhǎng)大，且相變時(shí)的形核較多，于是形成大量的細(xì)小β相晶粒，在快速冷卻時(shí)形成了大量細(xì)小的馬氏體。進(jìn)一步放大熱影響區(qū)顯微組織（見圖6b）發(fā)現(xiàn)，熱影響區(qū)的針狀馬氏體較熔合區(qū)更少更細(xì)，這是因?yàn)檫h(yuǎn)離熔合區(qū)的熱影響區(qū)中的加熱溫度沒有超過相變點(diǎn)，發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變的β相少，高溫停留時(shí)間短，不易發(fā)生晶粒的異常長(zhǎng)大。

2.2.2 激光熱輸入對(duì)微觀組織的影響

鈦合金的導(dǎo)熱性能較差，對(duì)激光熱循環(huán)非常敏感，因此激光熱輸入的改變會(huì)對(duì)增材區(qū)和熱影響區(qū)的組織產(chǎn)生很大影響。

采用不同的激光熱輸入時(shí)，增材區(qū)中部柱狀晶的尺寸變化不明顯，而晶粒內(nèi)部針狀馬氏體的尺寸和形態(tài)有所不同，如圖7所示。隨著熱輸入的增大，針狀馬氏體的數(shù)量增多，分布更加密集。且高的線能量下馬氏體針更加粗大，分布更加散亂。分析原因：一方面熱輸入量的增大導(dǎo)致實(shí)際增材溫度升高，增材區(qū)組織在β轉(zhuǎn)化溫度以上的停留時(shí)間變長(zhǎng)，因此高線能量時(shí)增材區(qū)針狀馬氏體組織比小線能量的尺寸更大。二是隨著熱輸入的增大，合金元素（尤其是Al）的燒損嚴(yán)重，使得β相的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度降低，使得β相容易發(fā)生孿生變形而形成取向各異的馬氏體針，大量馬氏體針交互生長(zhǎng)造成了分布更加散亂的網(wǎng)籃狀組織。增材區(qū)精細(xì)結(jié)構(gòu)中這種雜亂無序的排列方式對(duì)提高接頭性能影響明顯，因?yàn)樵谙嗤冃瘟肯?，變形?huì)分散在更多的板條晶粒內(nèi)部進(jìn)行，晶粒內(nèi)部和晶界附近的應(yīng)變度相差較小，變形較均勻，引起的應(yīng)力集中也減小。此外晶界的曲折性也有利于阻礙裂紋的傳播。當(dāng)激光熱輸入量選擇適中時(shí)，一方面可以使得馬氏體的排列接近雜亂無章狀態(tài)，增材區(qū)變形更加均勻，且有效阻礙裂紋的傳播;另一方面，相對(duì)于大熱輸入量，激光沉積時(shí)晶粒更加細(xì)小，對(duì)于增材區(qū)的塑性有所改善。

3 結(jié)論

（1）TC6損傷激光增材接頭成形良好，接頭界面結(jié)合處無裂紋、氣孔。接頭抗拉強(qiáng)度可達(dá)1 000 MPa，沖擊韌性可達(dá)27.5 J/cm2，試樣斷裂于靠近TC6母材的熱影響區(qū)。

（2）TC6激光增材最佳工藝參數(shù)為：激光增材粉末TA15，激光功率1 400 W，掃描速度0.01 m/s，送粉器讀數(shù)low%（英文），載粉氣400 L/h，搭接率40%，光斑直徑2 mm，單熔覆層高度0.3 mm。

（3）TC6激光增材接頭由焊縫區(qū)、熔合區(qū)、熱影響區(qū)、母材組成。焊縫區(qū)主要是細(xì)小的針狀馬氏體;熔合區(qū)半融化的晶粒主要是基底外延生長(zhǎng)的β柱狀晶，并且熔合區(qū)由粗大的柱狀晶組成，晶粒呈“八”字形生長(zhǎng);熱影響區(qū)主要為α'片狀馬氏體。

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