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        齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的振動響應(yīng)分析

        2020-09-10 07:22:44羅亞軍
        內(nèi)燃機(jī)與配件 2020年5期
        關(guān)鍵詞:模態(tài)分析共振固有頻率

        羅亞軍

        摘要:鋼筋彎曲機(jī)的振動頻率與固有頻率接近時,發(fā)生共振影響壓縮機(jī)正常工作,通過三維軟件建立齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的三維模型,利用workbench得到鋼筋彎曲機(jī)的有限元模型,并進(jìn)行模態(tài)分析,得到鋼筋彎曲機(jī)的固有頻率和振型,為后續(xù)齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的研究和改進(jìn)提供了參考依據(jù)。

        關(guān)鍵詞:鋼筋彎曲機(jī);固有頻率;共振;模態(tài)分析

        0? 引言

        隨著我國機(jī)械行業(yè)這幾年的快速發(fā)展,建筑機(jī)械類行業(yè)也伴隨迅速發(fā)展?,F(xiàn)如今,鋼筋彎曲機(jī)、鋼筋切斷機(jī)、鋼筋調(diào)直機(jī)等一系列的建筑機(jī)械在工程中應(yīng)用廣泛[1-2]。筋彎曲機(jī)一般都是手動或者半自動,能將同種型號的鋼筋彎曲成不同的角度,能很好的滿足建筑機(jī)械的要求[3]。

        鋼筋彎曲機(jī)生產(chǎn)批量巨大,技術(shù)也較為成熟,只有不斷的改良技術(shù),才能進(jìn)一步的提高產(chǎn)品的性價比,增強(qiáng)市場競爭力[4]。國內(nèi)學(xué)者王良文[5]對鋼筋彎曲機(jī)“帶—兩級齒輪—蝸輪蝸桿傳動”和“帶—三級齒輪傳動”的傳動效率和傳動精度進(jìn)行了分析比較,對傳動方案提出來一種改進(jìn)思路:對以傳遞動力為主的傳動系統(tǒng),可以優(yōu)先考慮蝸桿傳動布置在高速級,對于傳動精度較高的系統(tǒng),將蝸桿布置在低速級。孟欣佳[6]通過有限元分析軟件對鋼筋彎曲過程進(jìn)行了數(shù)值模擬,得出了在彈塑性范圍內(nèi),利用有限元分析軟件可以準(zhǔn)確分析出鋼筋彎曲的變形情況,并且彎曲角度在5以內(nèi)為彈性變形,之后進(jìn)入彈塑性變形。柏才行[7]對一種多功能鋼筋彎曲機(jī)結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計,具有良好的彎曲角度控制和自動回位控制功能,同時對工作臺面上的模具進(jìn)行了設(shè)計,使得模具結(jié)構(gòu)簡單、易于實現(xiàn)各種彎曲形狀。鄭夕鍵[8]基于彈塑性有限元理論對鋼筋彎曲系統(tǒng)模型提取回彈角度,分析了回彈角度影響因素的顯著性。

        本文基于有限元理論對齒輪式鋼筋彎曲機(jī)進(jìn)行模態(tài)分析,得到鋼筋彎曲機(jī)的固有頻率和振型。對齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的振動和噪聲優(yōu)化具有一定的理論意義。

        1? 模態(tài)分析理論

        通過有限元軟件計算得到齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的固有頻率和振型,模態(tài)分析的動力學(xué)方程可表示為:

        式中:M為質(zhì)量矩陣;C為阻尼矩陣;K為剛度矩陣;X(t)為位移;F(t)為外載荷;t為時間。

        系統(tǒng)的固有頻率通常由系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)屬性決定,與外界施加在系統(tǒng)的外載荷無關(guān),當(dāng)結(jié)構(gòu)的阻尼較小時,在進(jìn)行模態(tài)分析時可以忽略阻尼對系統(tǒng)固有頻率和振型的影響,因此式(1)可以簡化為:

        假設(shè)齒輪式鋼筋彎曲機(jī)系統(tǒng)做簡諧運動,則:

        式中:A為振幅向量;ω為固有頻率;α為相位角。

        將式(3)帶入式(2)中,計算可得:

        系統(tǒng)的振幅不能取0,因此通過求解上式即可求得系統(tǒng)的各階固有頻率和所對應(yīng)的各階振型。

        2? 計算模型

        本文研究的齒輪式鋼筋彎曲機(jī)軸的部分參數(shù)如表1所示,帶輪材料為HT200,軸的材料為40Cr,每根軸的小齒輪材料為40Cr,大齒輪材料為45鋼,通過PROE建立齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的三維模型,對鋼筋彎曲機(jī)的三維模型進(jìn)行適量的簡化,將建立好的三維模型導(dǎo)入workbench中。為了直觀的看到鋼筋彎曲機(jī)內(nèi)部,隱藏上蓋,如圖1所示。

        對齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的三維模型進(jìn)行網(wǎng)格劃分,一般網(wǎng)格劃分越細(xì)計算結(jié)果越準(zhǔn)確,相應(yīng)的計算時間也較長,因此在保證計算結(jié)果準(zhǔn)確度的同時合理的設(shè)置網(wǎng)格大小可以提高計算效率,由于齒輪式鋼筋彎曲機(jī)裝配體較為復(fù)雜,采用Proximity and Curvature進(jìn)行網(wǎng)格劃分,網(wǎng)格單元893654,網(wǎng)格節(jié)點965867,如圖2所示。

        3? 數(shù)值模擬

        由于本文對齒輪式鋼筋彎曲機(jī)裝配體進(jìn)行模態(tài)分析,其內(nèi)部存在大量的接觸,設(shè)置軸與軸承為摩擦接觸,齒輪嚙合為摩擦接觸,齒輪與軸為綁定接觸。限制鋼筋彎曲機(jī)機(jī)箱的螺孔的六個方向的自由度,對齒輪式鋼筋彎曲機(jī)進(jìn)行模態(tài)分析。對于低速運動物體,一般只查看前6階模態(tài),高階模態(tài)對系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的影響較小,因此本文只分析齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的前6階振動頻率和振型。表2是鋼筋彎曲機(jī)前6階固有頻率和振型。

        圖3是鋼筋彎曲機(jī)前六階振型云圖,可以看出,鋼筋彎曲機(jī)的前3階振型主要發(fā)生在帶輪上,前3階模態(tài)導(dǎo)致齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的帶輪發(fā)生左右擺動,最大變形發(fā)生在帶輪的輪緣處,4階模態(tài)振型使齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的工作臺發(fā)生上下擺動,5階模態(tài)振型使鋼筋齒輪式鋼筋彎曲機(jī)工作臺發(fā)生左右擺動,6階振型使鋼筋彎曲機(jī)工作臺扭轉(zhuǎn)變形。最大變形發(fā)生在工作臺的邊緣處。圖中的最大數(shù)值不能說明最大變形,只是說明鋼筋彎曲機(jī)發(fā)生振動時的變形的趨勢,紅顏色代表該地方的變形最大。

        由于本文鋼筋彎曲機(jī)帶輪的轉(zhuǎn)速為1440r/min,工作臺的轉(zhuǎn)速為16.7r/min,通過轉(zhuǎn)速n與激振頻率f之間的關(guān)系為:

        通過計算帶輪與工作臺的激振頻率分別為24Hz和0.28Hz,遠(yuǎn)小于他們的一階固有頻率,因此不會發(fā)生共振。

        4? 結(jié)論

        本文對齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的整體進(jìn)行有限元模態(tài)分析,得到以下結(jié)論:

        ①齒輪式鋼筋挖彎曲機(jī)的前3階振型發(fā)生在帶輪上,4-6階振型發(fā)生在鋼筋彎曲機(jī)的工作臺上,前三階振型的變形趨勢明顯大于4-6階;

        ②對齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的激振頻率進(jìn)行了計算,其遠(yuǎn)小于齒輪式鋼筋彎曲機(jī)的一階固有頻率,故系統(tǒng)工作時不會發(fā)生工作。

        參考文獻(xiàn):

        [1]馬建,孫守增,芮海田,等.中國筑路機(jī)械學(xué)術(shù)研究綜述·2018[J].中國公路學(xué)報,2018,31(06):1-164.

        [2]程洋.鋼筋籠滾焊機(jī)多邊形成型及自動焊接結(jié)構(gòu)研究[D].長春理工大學(xué),2017.

        [3]胡仁茂.大空間建筑設(shè)計研究[D].同濟(jì)大學(xué),2006.

        [4]王良文,沈曉濱,潘春梅,等.國產(chǎn)鋼筋彎曲機(jī)的技術(shù)現(xiàn)狀與改良方向[J].鄭州輕工業(yè)學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版),2010,25(04):37-40.

        [5]柏才行,孟遂民,何嬌嬌.一種多功能鋼筋彎曲機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計[J].三峽大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2012,34(04):72-76.

        [6]鄭夕健,李允鵬,常曉華.鋼筋彎曲回彈角度影響因素及修正[J].建筑機(jī)械化,2014,35(06):59-61.

        [7]孟欣佳,張立香.鋼筋彎曲過程的有限元模擬[J].河北工程大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版),2011,28(02):30-32,37.

        [8]杭超,燕群.基于振動臺基礎(chǔ)激勵的葉片工作模態(tài)分析[J].實驗力學(xué),2019,34(06):1045-1052.

        [9]巨麗,李永堂.對擊式液壓錘理論與試驗?zāi)B(tài)分析[J].機(jī)械工程學(xué)報,2009,45(01):273-276,281.

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