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        HRB600鋼筋鋼纖維混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn)研究

        2020-08-24 12:54:00張健新張標(biāo)丁傳林
        關(guān)鍵詞:梁柱核心區(qū)鋼纖維

        張健新,張標(biāo),丁傳林

        (河北工業(yè)大學(xué) 土木與交通學(xué)院,天津 300401)

        隨著高性能結(jié)構(gòu)的發(fā)展,普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)已經(jīng)很難滿足現(xiàn)代化結(jié)構(gòu)的要求,許多學(xué)者關(guān)注高強(qiáng)鋼筋高性能混凝土結(jié)構(gòu)的研究[1-2]。作為混凝土結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位的梁柱節(jié)點(diǎn),其抗震需求較高,因此,需要配置足夠數(shù)量的鋼筋,由此導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)區(qū)域鋼筋密集。特別是梁柱邊節(jié)點(diǎn),梁縱筋在節(jié)點(diǎn)區(qū)域彎折錨固致使節(jié)點(diǎn)區(qū)域鋼筋密集,澆筑混凝土容易擁堵而不容易密實(shí)[3-4]。采用HRB600高強(qiáng)鋼筋可以減少鋼筋用量,減少節(jié)點(diǎn)區(qū)域鋼筋擁堵。學(xué)者們進(jìn)行了配置HRB600高強(qiáng)鋼筋混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)構(gòu)件的抗震性能試驗(yàn)與理論分析[5-7]。張健新等[8]發(fā)現(xiàn)應(yīng)用HRB600高強(qiáng)鋼筋高強(qiáng)混凝土節(jié)點(diǎn)具有良好的滯回性能。Hwang等[9]進(jìn)行配置600 MPa鋼筋的梁柱節(jié)點(diǎn)擬靜力試驗(yàn),發(fā)現(xiàn)梁底部鋼筋粘結(jié)滑移較為明顯。為了解決高強(qiáng)鋼筋梁筋粘結(jié)性能差的問題,可以采用纖維增強(qiáng)類混凝土。纖維增強(qiáng)類混凝土具有抑制裂縫發(fā)展、改善結(jié)構(gòu)開裂性能等優(yōu)勢(shì)[10-13],在工程中得到了廣泛應(yīng)用。學(xué)者們進(jìn)行了纖維增強(qiáng)類混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)的相關(guān)研究,取得了一定的研究成果[14-15]。韓建平等[16]對(duì)混雜纖維增強(qiáng)的梁柱節(jié)點(diǎn)進(jìn)行抗震性能試驗(yàn)研究。Qureshi等[17]對(duì)摻加鋼纖維和玻璃纖維的混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)的剪切性能進(jìn)行研究。以上纖維增強(qiáng)類混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)中梁柱鋼筋采用普通鋼筋,梁筋在低應(yīng)力水平下表現(xiàn)出較好的粘結(jié)性能。當(dāng)梁縱筋采用HRB600高強(qiáng)鋼筋時(shí),節(jié)點(diǎn)段梁筋的應(yīng)力水平會(huì)較高,與鋼纖維混凝土在核心區(qū)域的粘結(jié)性能方面的研究尚未涉及。

        為研究HRB600高強(qiáng)鋼筋在高應(yīng)力水平下與鋼纖維混凝土在梁柱邊節(jié)點(diǎn)區(qū)域的粘結(jié)性能,筆者設(shè)計(jì)了改善HRB600梁筋粘結(jié)性能的鋼纖維整體增強(qiáng)或局部增強(qiáng)的梁柱邊節(jié)點(diǎn)。通過進(jìn)行低周往復(fù)荷載試驗(yàn),對(duì)比分析高強(qiáng)鋼筋、鋼纖維混凝土增強(qiáng)范圍以及剪壓比對(duì)梁柱邊節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響。

        1 構(gòu)件設(shè)計(jì)

        共設(shè)計(jì)和制作4根梁柱邊節(jié)點(diǎn),分別為配置HRB600高強(qiáng)鋼筋的普通混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)BJ1、配置HRB400普通鋼筋的普通混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)BJ2、配置HRB600高強(qiáng)鋼筋的鋼纖維整體增強(qiáng)混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)BJ3和配置HRB600高強(qiáng)鋼筋的鋼纖維局部增強(qiáng)混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)BJ4,構(gòu)件BJ3和BJ4主要是為了分析鋼纖維增強(qiáng)范圍對(duì)節(jié)點(diǎn)破壞形態(tài)的影響,鋼纖維體積百分含量為1.2%。整個(gè)試驗(yàn)的主要參數(shù)變化為鋼筋的強(qiáng)度等級(jí)、混凝土的種類、鋼纖維混凝土的應(yīng)用范圍以及剪壓比,各試件試驗(yàn)參數(shù)見表1。剪壓比γ為截面平均剪應(yīng)力與混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值之比,按式(1)計(jì)算[18]。

        (1)

        式中:Vj為節(jié)點(diǎn)剪力,按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)中公式11.6.2-4計(jì)算;fc為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;bj和hj為節(jié)點(diǎn)核心區(qū)截面寬度和高度。

        表1 各試件參數(shù)Table 1 Parameters of specimens

        與構(gòu)件BJ4相比,配置HRB400普通鋼筋的邊節(jié)點(diǎn)構(gòu)件BJ2柱縱筋采用等面積代換以滿足“強(qiáng)柱弱梁”的設(shè)計(jì)原則,梁縱筋采用近似等強(qiáng)代換以實(shí)現(xiàn)梁端彎矩近似相等。各試件的配筋圖如圖1所示,圖中E代表HRB600鋼筋。

        圖1 試件配筋詳圖Fig.1 Details of specimen reinforcement

        混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C55,普通混凝土立方體抗壓強(qiáng)度實(shí)測(cè)平均值為55.6 MPa,鋼纖維混凝土的為57.3 MPa。試件梁柱縱筋為HRB600/HRB400鋼筋,箍筋為HRB400鋼筋,各鋼筋的力學(xué)性能見表2。

        表2 鋼筋力學(xué)性能實(shí)測(cè)平均值Table 2 Measured average mechanical properties of reinforcement bars

        構(gòu)件采用梁端加載,加載裝置如圖2所示。先通過豎向千斤頂施加柱頂505 kN恒定荷載以模擬軸壓力,試件屈服之前通過拉壓千斤頂在梁端施加力,每級(jí)循環(huán)1次,屈服之后在梁端施加位移,每級(jí)循環(huán)3次,直至梁端荷載下降到極限荷載的85%時(shí),認(rèn)定試件破壞。

        圖2 試驗(yàn)加載裝置Fig.2 Test loading device

        2 破壞形態(tài)

        各試件的最終破壞形態(tài)如圖3所示。

        圖3 試件破壞形態(tài)Fig.3 Failure modes of specimens

        配置HRB400普通鋼筋的普通混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ2和配置HRB600高強(qiáng)鋼筋的普通混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1在破壞時(shí),節(jié)點(diǎn)核心區(qū)均有大面積的混凝土剝落,試件BJ1核心區(qū)混凝土的剝落量稍高。這個(gè)結(jié)果在一定程度上與試件BJ1的剪壓比比試件BJ2的剪壓比大(約12.4%)有關(guān),在一定程度上加重了節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪切破壞程度。與普通混凝土邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1、BJ2相比,鋼纖維增強(qiáng)HRB600高強(qiáng)鋼筋混凝土試件BJ3和BJ4的裂縫數(shù)量多,破壞時(shí)核心區(qū)混凝土保護(hù)層未出現(xiàn)明顯脫落,這主要是由于鋼纖維限制了裂縫的開展與傳播,從而有效控制了核心區(qū)混凝土剝落。相對(duì)于剪壓比較小的鋼纖維局部增強(qiáng)混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ4,剪壓比較大的鋼纖維整體增強(qiáng)混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3的開裂形式和裂縫分布規(guī)律基本相同,同時(shí),試件BJ3核心區(qū)混凝土保護(hù)層出現(xiàn)輕微脫落,而剪壓比較小的鋼纖維局部增強(qiáng)混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ4混凝土脫落不明顯,表明在鋼纖維增強(qiáng)混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)中,降低剪壓比更有利于減少核心區(qū)混凝土的損傷。

        3 試驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果及分析

        3.1 滯回曲線

        各試件的實(shí)測(cè)荷載-位移滯回曲線如圖4所示。

        圖4 荷載-位移滯回曲線Fig.4 Load-displacement hysteresis curve

        對(duì)比邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1和試件BJ2可以看出,采用HRB600高強(qiáng)鋼筋的試件BJ1滯回環(huán)更加飽滿,且極限承載力更高,說明應(yīng)用HRB600高強(qiáng)鋼筋可以提高試件的承載能力和耗能能力。對(duì)比邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1、BJ3和BJ4可以看出,采用鋼纖維整體增強(qiáng)或局部增強(qiáng)的梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3和BJ4,滯回環(huán)更為飽滿,捏縮效應(yīng)得到改善。相對(duì)于鋼纖維混凝土整體增強(qiáng)的試件BJ3,鋼纖維混凝土局部增強(qiáng)的試件BJ4承載力稍有下降,滯回曲線飽滿程度略差,說明鋼纖維混凝土整體增強(qiáng)試件的滯回效果更好。

        3.2 剛度退化

        剛度退化情況是分析節(jié)點(diǎn)抗震性能的另一個(gè)重要因素,剛度退化曲線如圖5所示。剛度退化率為割線剛度與初始割線剛度的比值,割線剛度Ki按式(2)計(jì)算。

        (2)

        式中:+Fi和-Fi為第i循環(huán)的正向和負(fù)向荷載,+Δi和-Δi為第i循環(huán)對(duì)應(yīng)的位移。

        圖5 剛度退化曲線Fig.5 Stiffness degradation curve

        試件的剛度退化經(jīng)歷陡降段、緩降段和近平臺(tái)段。配置HRB600鋼筋邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1比配置HRB400鋼筋試件BJ2的剛度退化率較大,剛度退化較為緩慢,表明采用高強(qiáng)鋼筋能夠有效緩解節(jié)點(diǎn)的剛度退化。對(duì)比配置HRB600鋼筋普通混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1和配置HRB600鋼筋鋼纖維整體增強(qiáng)混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3,試件BJ3的剛度退化曲線更加平緩,這主要是因?yàn)殇摾w維通過限制裂縫的發(fā)展最終保證了節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的整體性,進(jìn)而緩解節(jié)點(diǎn)的剛度退化。與剪壓比較低的鋼纖維局部增強(qiáng)HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ4相比,剪壓比較高的鋼纖維整體增強(qiáng)HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3的剛度退化較為緩慢,表明增大鋼纖維混凝土的應(yīng)用范圍可以延緩節(jié)點(diǎn)的剛度退化。

        3.3 耗能能力

        結(jié)構(gòu)的耗能能力是評(píng)判結(jié)構(gòu)抗震性能的重要因素,取當(dāng)前循環(huán)之前每個(gè)滯回環(huán)的面積之和為累積耗能,各個(gè)構(gòu)件的累積耗能曲線如圖6所示。

        圖6 累積耗能曲線Fig.6 Cumulative energy dissipation curve

        配置HRB600鋼筋混凝土試件BJ1比配置HRB400鋼筋混凝土試件BJ2的累積耗能值高,表現(xiàn)出更高的耗能能力,表明提高鋼筋強(qiáng)度等級(jí)會(huì)增加結(jié)構(gòu)的能量耗散。與配置HRB600鋼筋普通混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1相比,鋼纖維整體增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3在加載中后期具有較高的累積耗能值,表明其具有較高的耗能能力。鋼纖維局部增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ4,由于其梁筋的配筋率較小,破壞時(shí)節(jié)點(diǎn)相應(yīng)的承載能力較低,因此,滯回環(huán)的面積相對(duì)較小,致使其累積耗能值比未增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土邊節(jié)點(diǎn)的略低。

        3.4 承載能力和位移延性

        各邊節(jié)點(diǎn)荷載及位移見表3,邊節(jié)點(diǎn)的延性系數(shù)如圖7所示。延性系數(shù)為破壞位移與屈服位移的比值。

        表3 各試件荷載及位移Table 3 Load and displacement of specimens

        圖7 試件延性系數(shù)Fig.7 Ductility factor of specimens

        相較于配置HRB400普通鋼筋的普通混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ2,配置HRB600鋼筋梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1的屈服、極限和破壞荷載平均值分別比試件BJ2高4.7%、9.3%和9.4%,說明在普通混凝土結(jié)構(gòu)中,用HRB600鋼筋的試件承載能力得到提高。相比普通混凝土試件BJ1,鋼纖維整體增強(qiáng)的邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3的開裂、屈服、極限和破壞荷載相差不明顯,鋼纖維對(duì)試件的承載力貢獻(xiàn)幾乎可以忽略。與配置HRB600鋼筋普通混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1相比,鋼纖維整體增強(qiáng)HRB600鋼筋的邊節(jié)點(diǎn)BJ3和鋼纖維局部增強(qiáng)HRB600鋼筋試件BJ4的開裂位移平均值分別提高約6.6%和24.8%,表明采用鋼纖維通過提高混凝土的抗拉性能和抗裂性能來提高節(jié)點(diǎn)的開裂位移。高強(qiáng)鋼筋試件BJ1、BJ3和BJ4分別比普通鋼筋混凝土試件BJ2的破壞位移平均值高14.4%、21.4%和3.7%,延性系數(shù)平均值分別比BJ2試件高5.4%、14.4%和4.5%,表明HRB600鋼筋可以提高邊節(jié)點(diǎn)的變形能力和延性性能。與鋼纖維局部增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ4相比,鋼纖維整體增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)BJ3的屈服位移、破壞位移和延性系數(shù)平均值分別高約5.2%、17.0%和9.3%,說明采用鋼纖維整體增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土邊節(jié)點(diǎn)具有較高的變形能力和延性性能。鋼纖維局部增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)BJ4的反向屈服位移略大,破壞位移略小,其反向延性系數(shù)為2.98,略小于3.0,但正反向平均位移延性系數(shù)為3.48,具有良好的延性性能。

        3.5 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪切變形

        在梁柱邊節(jié)點(diǎn)的核心區(qū)沿對(duì)角線方向布置兩個(gè)位移計(jì),通過測(cè)量變形來計(jì)算核心區(qū)的剪切變形[2],各節(jié)點(diǎn)的剪切-轉(zhuǎn)角滯回曲線如圖8所示。

        圖8 剪力-轉(zhuǎn)角滯回曲線Fig.8 Shear-rotational hysteresis curve

        配置HRB600鋼筋的邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1比配置HRB400鋼筋的試件BJ2的剪力高,節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪切變形較大,這主要是由于配置HRB600鋼筋試件BJ1的剪壓比比配置HRB400鋼筋試件BJ2的剪壓比大約12.4%,試件BJ1采用HRB600高強(qiáng)鋼筋,試件的受剪承載力增加約9.3%,在一定程度上增加了節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪切破壞程度。

        鋼纖維整體增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3和鋼纖維局部增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ4在整個(gè)試驗(yàn)過程中核心區(qū)的剪切變形較小,說明應(yīng)用鋼纖維混凝土通過改善節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的破壞形態(tài),從而限制節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪切變形。

        3.6 節(jié)點(diǎn)段的梁筋粘結(jié)退化

        通過梁端300 mm及核心區(qū)的梁縱筋每隔50 mm粘貼應(yīng)變片計(jì)算得到粘結(jié)應(yīng)力與極限粘結(jié)應(yīng)力比值[19],繪制節(jié)點(diǎn)段的梁筋粘結(jié)退化曲線如圖9所示。粘結(jié)應(yīng)力τb按式(3)計(jì)算。

        (3)

        式中:Tbr、Csl分別為節(jié)點(diǎn)段梁筋所受的拉力和壓力;hc為水平錨固段長(zhǎng)度;Sb為鋼筋周長(zhǎng)。

        圖9 梁筋粘結(jié)退化曲線Fig.9 Beam reinforcement bond degradation curve

        配置HRB600高強(qiáng)鋼筋的邊節(jié)點(diǎn)試件BJ1比配置HRB400鋼筋的試件BJ2的節(jié)點(diǎn)段梁筋粘結(jié)退化快,主要是由于隨著節(jié)點(diǎn)變形的增加,HRB600梁筋的屈服滲透過快,從而導(dǎo)致梁筋粘結(jié)退化程度加快,這在一定程度上限制了HRB600高強(qiáng)鋼筋的優(yōu)良性能的發(fā)揮。

        鋼纖維整體增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3和鋼纖維局部增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)試件BJ4在加載中后期節(jié)點(diǎn)段梁筋的粘結(jié)應(yīng)力比較大,其粘結(jié)退化較為緩慢,主要是因?yàn)殇摾w維能夠有效限制裂縫的發(fā)展,在構(gòu)件破壞時(shí),節(jié)點(diǎn)核心區(qū)混凝土較完整,因此,梁筋具有較好的粘結(jié)條件,其粘結(jié)退化較為緩慢,HRB600鋼筋與鋼纖維混凝土具有良好的協(xié)同工作能力。鋼纖維整體增強(qiáng)的HRB600鋼筋邊節(jié)點(diǎn)試件BJ3梁筋的粘結(jié)條件優(yōu)于鋼纖維局部增強(qiáng)的邊節(jié)點(diǎn)試件BJ4,其粘結(jié)應(yīng)力比較大,梁筋粘結(jié)退化程度較為緩慢。

        4 結(jié)論

        1)配置HRB600/HRB400鋼筋混凝土梁柱邊節(jié)點(diǎn)呈現(xiàn)較為嚴(yán)重的核心區(qū)剪切破壞,剪切變形較大,梁筋粘結(jié)退化較為嚴(yán)重。鋼纖維整體增強(qiáng)或局部增強(qiáng)的措施可以改善HRB600鋼筋邊節(jié)點(diǎn)的破壞形態(tài),節(jié)點(diǎn)核心區(qū)完整性較好,節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪切變形得到有效控制,節(jié)點(diǎn)段的梁筋粘結(jié)退化得到有效減緩。

        2)配置HRB600鋼筋混凝土邊節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)出較高的承載能力、耗能能力和延性性能,剛度退化得到有效減緩。鋼纖維整體增強(qiáng)或局部增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土邊節(jié)點(diǎn)比未增強(qiáng)的邊節(jié)點(diǎn)的耗能能力得到提高,剛度退化得到減緩。

        3)鋼纖維混凝土與高強(qiáng)鋼筋協(xié)同工作能力優(yōu)于普通混凝土,采用鋼纖維整體增強(qiáng)的HRB600鋼筋混凝土邊節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)出較高的延性性能和耗能能力,較為緩慢的剛度退化和梁筋粘結(jié)退化性能。綜合考慮抗震性能與施工的便捷性,建議對(duì)配置HRB600鋼筋邊節(jié)點(diǎn)整體采用1.2%體積百分含量的鋼纖維混凝土。

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