王 東,祝 夢(mèng),陳達(dá)亮
(1. 中汽研(天津)汽車工程研究院有限公司 天津300300;2. 中國(guó)北方發(fā)動(dòng)機(jī)研究所 天津300400)
汽車傳動(dòng)系統(tǒng)是指將發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力傳遞到車輪的機(jī)構(gòu),主要由離合器、變速器、驅(qū)動(dòng)半軸等部件組成,傳動(dòng)系統(tǒng)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)是引起整車 NVH問(wèn)題的主要激勵(lì)源之一[1]。前置后驅(qū)車型與前置前驅(qū)車型相比,多了傳動(dòng)軸和驅(qū)動(dòng)橋,傳動(dòng)鏈變復(fù)雜,因此扭轉(zhuǎn)振動(dòng)問(wèn)題也更為突出。目前,針對(duì)前置后驅(qū)汽車傳動(dòng)系統(tǒng)扭振問(wèn)題主要有2種優(yōu)化思路,一是優(yōu)化傳動(dòng)系統(tǒng)部件動(dòng)力學(xué)參數(shù),如飛輪慣量、離合器剛度、阻尼等;二是引入額外的減振裝置,如雙質(zhì)量飛輪(DMF)、離心擺式減振器(CPVA)、彈性聯(lián)軸節(jié)等。思路一的優(yōu)勢(shì)是傳動(dòng)系統(tǒng)改動(dòng)小、成本低,是主機(jī)廠最愿意接受的治理方式,但參數(shù)優(yōu)化范圍受傳動(dòng)效率和動(dòng)力性的限制,優(yōu)化效果有限;思路二的優(yōu)勢(shì)是可以大幅度降低傳動(dòng)系統(tǒng)扭振幅值,從而提升整車 NVH性能,但缺點(diǎn)是需要增加成本,而成本增加是主機(jī)廠最不愿意接受的。因此,通過(guò)優(yōu)化部件參數(shù)的方式解決傳動(dòng)系統(tǒng)扭振問(wèn)題,仍然是汽車傳動(dòng)系統(tǒng)開(kāi)發(fā)工程師長(zhǎng)期努力的目標(biāo)。
目前已有眾多工程師和學(xué)者針對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)扭振及其對(duì)整車NVH性能的影響進(jìn)行研究[2-4],其中對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)部件匹配方法的研究較多,基于半軸扭轉(zhuǎn)剛度對(duì)車內(nèi)噪聲進(jìn)行優(yōu)化的研究也有,但系統(tǒng)地分析半軸扭轉(zhuǎn)剛度對(duì)主減輸入和車輪扭振影響規(guī)律的研究鮮有。本文基于一款前置后驅(qū)車型,首先分析“驅(qū)動(dòng)橋——后懸架”路徑對(duì)車內(nèi)噪聲的影響機(jī)理,其次應(yīng)用 AMESim 軟件建立分析模型,使用經(jīng)過(guò)傳動(dòng)系統(tǒng)扭振實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)校驗(yàn)的模型,分析半軸扭轉(zhuǎn)剛度對(duì)2個(gè)激勵(lì)點(diǎn)——主減輸入和車輪的影響規(guī)律,進(jìn)而使用相干分析的方法找出影響車內(nèi)噪聲的主要激勵(lì)點(diǎn),最后根據(jù)分析結(jié)果提出優(yōu)化方案并通過(guò)實(shí)車測(cè)試對(duì)分析結(jié)論進(jìn)行驗(yàn)證。
前置后驅(qū)傳動(dòng)系統(tǒng)扭振能量,主要通過(guò)3條路徑向車內(nèi)傳遞(圖1):一是通過(guò)動(dòng)力總成懸置傳遞;二是通過(guò)傳動(dòng)軸中間支撐傳遞;三是通過(guò)后懸架傳遞。研究結(jié)果表明[4],“驅(qū)動(dòng)橋——后懸架”路徑是傳動(dòng)系統(tǒng)振動(dòng)能量向車內(nèi)傳遞的主要路徑。
圖1 扭振向車內(nèi)傳遞的路徑Fig.1 Path of torsional vibration to vehicle
進(jìn)一步分析“驅(qū)動(dòng)橋——后懸架”路徑的內(nèi)部傳遞機(jī)理可知,驅(qū)動(dòng)橋又可分別通過(guò)主減齒輪副及驅(qū)動(dòng)車輪2個(gè)耦合點(diǎn)對(duì)懸架進(jìn)行激勵(lì)[5-7]。
圖2 驅(qū)動(dòng)橋殼受力分析Fig.2 Force analysis of drive axle housing
第一個(gè)耦合點(diǎn)作用機(jī)理:對(duì)驅(qū)動(dòng)橋殼進(jìn)行簡(jiǎn)單的受力分析可知,主減速器主動(dòng)齒輪軸的支撐軸承和左右半軸的支撐軸承均會(huì)對(duì)驅(qū)動(dòng)橋殼產(chǎn)生支反力,但二者給橋殼的支反力并不在同一條直線上,相當(dāng)于在橋殼上施加一個(gè)扭矩,使橋殼產(chǎn)生繞半軸中心線的角振動(dòng),振動(dòng)能量通過(guò)后懸架向車身傳遞,從而導(dǎo)致車內(nèi)振動(dòng)噪聲問(wèn)題(圖2)。
第二個(gè)耦合點(diǎn)作用機(jī)理:驅(qū)動(dòng)車輪通過(guò)與地面摩擦產(chǎn)生的反作用力驅(qū)動(dòng)車輛前進(jìn),當(dāng)驅(qū)動(dòng)車輪轉(zhuǎn)速波動(dòng)時(shí),產(chǎn)生的位移激勵(lì)會(huì)通過(guò)懸架傳遞至車身,引起車身鈑金件振動(dòng),進(jìn)而引起整車的振動(dòng)噪聲問(wèn)題。
本文以一款搭載1.6L發(fā)動(dòng)機(jī)+5MT動(dòng)力總成的前置后驅(qū)車型為研究對(duì)象,其傳動(dòng)系統(tǒng)是一個(gè)復(fù)雜的多自由度扭振系統(tǒng)。目前,對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)扭振進(jìn)行仿真分析時(shí),可以采用集中質(zhì)量模型、分布質(zhì)量模型以及剛?cè)狁詈夏P偷确椒ā=Y(jié)合實(shí)際分析需求,本文選擇使用集中質(zhì)量模型進(jìn)行研究,根據(jù)模型簡(jiǎn)化的基本原則,建立對(duì)象車型動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)的 16自由度扭振系統(tǒng)(圖 3)。
圖3 傳動(dòng)系統(tǒng)扭振仿真模型Fig.3 Torsional vibration simulation model
傳動(dòng)系統(tǒng)存在多種激勵(lì),但發(fā)動(dòng)機(jī)輸出扭矩波動(dòng)激勵(lì)遠(yuǎn)大于其他激勵(lì),因此,仿真分析時(shí)僅考慮發(fā)動(dòng)機(jī)輸出扭矩波動(dòng)激勵(lì)。發(fā)動(dòng)機(jī)輸出扭矩波動(dòng)激勵(lì)包括 2個(gè)部分:一是缸內(nèi)氣體燃燒產(chǎn)生的氣體力,在模型中通過(guò)輸入實(shí)測(cè)示功圖的方式進(jìn)行模擬;二是曲柄連桿機(jī)構(gòu)產(chǎn)生的往復(fù)慣性力,在模型中通過(guò)輸入曲柄連桿機(jī)構(gòu)具體參數(shù)的方式進(jìn)行模擬。
在整車轉(zhuǎn)轂半消聲室內(nèi),開(kāi)展傳動(dòng)系統(tǒng)扭振測(cè)試。扭振測(cè)點(diǎn)既要便于安裝傳感器又要選在扭振響應(yīng)較大的位置,實(shí)際測(cè)試通常選擇發(fā)動(dòng)機(jī)皮帶輪、飛輪、變速器輸入軸、傳動(dòng)軸、主減速器輸入軸、車輪等位置。本次測(cè)試選擇飛輪、主減和右后車輪 3個(gè)測(cè)點(diǎn)(圖 4)。
采用緩油門加速工況進(jìn)行測(cè)試,使用 LMS前端和 Test Lab數(shù)據(jù)采集及分析軟件,將光電傳感器和ABS轉(zhuǎn)速信號(hào)連接至轉(zhuǎn)速通道,磁電傳感器通過(guò)虛擬通道連接至普通通道,測(cè)試的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速范圍為1000~2500r/min,信號(hào)分析頻率選取 51200Hz,頻率分辨率設(shè)置為1Hz。
通過(guò)將仿真分析和測(cè)試結(jié)果進(jìn)行對(duì)比的方式驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性。分別將飛輪、主減輸入 2階扭振曲線的測(cè)試和仿真結(jié)果進(jìn)行對(duì)比(圖5)。
圖5 仿真與測(cè)試對(duì)比Fig.5 Simulation and test comparison
觀察圖5可知,飛輪端測(cè)試和仿真結(jié)果一致性較好,主減輸入端的仿真與測(cè)試有一定差別,低轉(zhuǎn)速時(shí)差別較大,隨著轉(zhuǎn)速升高兩者差異逐漸變小,整體來(lái)看,二者的變化趨勢(shì)是一致的,尤其是在共振區(qū)域1550r/min附近均有峰值出現(xiàn)。將仿真模型與實(shí)際傳動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行比較可知,誤差主要源于激振力和阻尼參數(shù)。由于簡(jiǎn)化了激振力,會(huì)帶來(lái)誤差。本次主要是定性研究半軸扭轉(zhuǎn)剛度對(duì)車內(nèi)噪聲的影響,傳動(dòng)系統(tǒng)扭振仿真結(jié)果雖與測(cè)試結(jié)果略有差別,但二者的變化趨勢(shì)基本一致,驗(yàn)證結(jié)果表明所建模型有效,可以用于后續(xù)的分析工作。
在仿真模型中通過(guò)批處理方式,分析半軸扭轉(zhuǎn)剛度對(duì)主減輸入和車輪扭振幅值的影響(圖6)。
觀察圖6可知,半軸扭轉(zhuǎn)剛度對(duì)主減輸入扭振幅值的影響,隨發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速變化呈現(xiàn)出不同的規(guī)律,在低轉(zhuǎn)速段,扭振幅值隨半軸扭轉(zhuǎn)剛度增大而顯著減小,在較高轉(zhuǎn)速段,扭振幅值隨半軸扭轉(zhuǎn)剛度增大而輕微變大。因此,進(jìn)行半軸匹配時(shí),需要綜合考慮其對(duì)主減輸入和車輪扭振幅值的影響。
圖6 半軸剛度對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)扭振的影響Fig.6 Effect of axle-shaft torsional stiffness on torsional vibration
將傳動(dòng)系統(tǒng)扭振與車內(nèi)噪聲信號(hào)進(jìn)行關(guān)聯(lián)性分析,從主減輸入激勵(lì)點(diǎn)和車輪激勵(lì)點(diǎn)找到對(duì)車內(nèi)噪聲影響大的激勵(lì)點(diǎn),為半軸扭轉(zhuǎn)剛度優(yōu)化指明方向。
相干分析是一種可以用于信號(hào)源識(shí)別的技術(shù),相干函數(shù)表示輸入信號(hào)對(duì)輸出信號(hào)的貢獻(xiàn)量,它是表示輸入與輸出相關(guān)性的函數(shù)。相干函數(shù)的表達(dá)式為:
式中:Ciy(f )為相干函數(shù);f為頻率;Gii(f )為輸入信號(hào)的自譜;Gyy(f )為輸出信號(hào)的自譜;Giy(f )為輸入信號(hào)與輸出信號(hào)的互譜。
Ciy(f )=1時(shí),表示輸出完全由輸入引起,干擾等于零;Ciy(f)越小,表示輸入對(duì)輸出的貢獻(xiàn)越?。划?dāng)Ciy(f )=0時(shí),表明輸出與輸入不相干。
將主減輸入、車輪扭振作為輸入信號(hào),主駕內(nèi)耳、后排中間噪聲作為輸出信號(hào),分別進(jìn)行相干分析(圖 7)。主減輸入扭振與車內(nèi)噪聲信號(hào)的相干性明顯好于車輪扭振,而且與后排中間的相干性好于主駕內(nèi)耳,說(shuō)明主減輸入和車輪相比,主減輸入是影響車內(nèi)噪聲的主要因素。
圖7 相干分析Fig.7 Coherence analysis
根據(jù)前面的分析結(jié)果,制作提高扭轉(zhuǎn)剛度的半軸樣件,在轉(zhuǎn)轂半消聲室內(nèi),開(kāi)展效果驗(yàn)證測(cè)試(圖 8)。提高半軸扭轉(zhuǎn)剛度后,車內(nèi)噪聲總級(jí)降低了,且后排改善效果明顯優(yōu)于前排。前排噪聲在 1000~1450r/min范圍內(nèi)降幅多達(dá)3dB,在1750r/min附近降幅也有2dB。后排噪聲改善比較明顯。
圖8 驗(yàn)證測(cè)試Fig.8 Verification test
①“驅(qū)動(dòng)橋——后懸架”路徑是前置后驅(qū)車型傳動(dòng)系統(tǒng)振動(dòng)能量向車內(nèi)傳遞的主要路徑,而驅(qū)動(dòng)橋又可分別通過(guò)主減齒輪副及驅(qū)動(dòng)車輪 2個(gè)耦合點(diǎn)對(duì)車身進(jìn)行激勵(lì),進(jìn)而引發(fā)車內(nèi)振動(dòng)噪聲問(wèn)題。
②建立了傳動(dòng)系統(tǒng)集中質(zhì)量模型并用實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)驗(yàn)證了模型的有效性,基于仿真模型分析了半軸扭轉(zhuǎn)剛度對(duì)主減輸入和車輪扭振的影響,結(jié)果表明半軸扭轉(zhuǎn)剛度對(duì)主減輸入扭振的影響規(guī)律與其對(duì)車輪扭振的影響規(guī)律不同。
③相干分析結(jié)果表明,主減輸入端扭振與車內(nèi)噪聲相干性更高,據(jù)此試制半軸樣件并進(jìn)行效果驗(yàn)證,測(cè)試結(jié)果表明,提高半軸扭轉(zhuǎn)剛度后,車內(nèi)前排和后排噪聲均有降低,乘坐舒適性明顯改善。