李培拴，劉 坤（上海地鐵咨詢監(jiān)理科技有限公司， 上海 200032）

0 引 言

目前我國城市軌道交通建設正處在史無前例的高潮中，地下有效可利用空間不斷減少，以現(xiàn)有施工技術向復雜的地質(zhì)和環(huán)境作出挑戰(zhàn)，開辟更為廣闊的地下施工空間正成為全國地下工程的發(fā)展趨勢。盾構機作為城市軌道交通建設的主要設備，其施工的安全性、標準性和高效性在地鐵隧道施工中具有不可替代的地位。其中，盾構接收是盾構施工過程中最主要的關鍵風險節(jié)點之一，也是施工的重點和難點。本文以鄭州市地鐵 4 號線安順路站—長興路站區(qū)間地鐵項目的盾構接收施工為例，闡述并總結了在富水粉砂層地質(zhì)條件下三層換乘站盾構接收施工技術，為后續(xù)類似地質(zhì)條件下盾構接收施工提供參考。

1 工程概況

1.1 工程簡介

鄭州市地鐵 4 號線安順路站—長興路站區(qū)間自安順路站東端頭始發(fā)，沿三全路路中向東敷設，至長興路站西端頭接收。三全路為城市主干道，交通車流量較大，且區(qū)間線路上方密布市政管線，兩側主要為住宅樓，距離區(qū)間隧道較近。區(qū)間起點里程為右（左）DK0+533.900，終點里程為右（左）DK1+074.419。左線長 542.953 m（含長鏈 2.434 m），右線長 540.519 m。左、右線各設置 1 處平曲線，曲線半徑為 1 000 m。線路縱坡設計為單向坡，坡向長興路，左線坡度為 21.370‰，右線坡度為 21.481‰。盾構隧道為單洞、單線圓形斷面，線間距 14 m～17 m，管片外徑 6.2 m、內(nèi)徑 5.5 m、厚 35 cm、環(huán)寬 1.5 m。接收端隧道頂部覆土厚度約為 17.69 m，區(qū)間盾構主要穿越地層為 ②41粉砂（Q4al）、②41A黏質(zhì)粉土、②51細砂。

1.2 區(qū)間接收端地質(zhì)

區(qū)域地質(zhì)資料及初步勘察成果顯示，盾構接收區(qū)域?qū)儆诘孛矄卧瑸辄S河沖洪積平原。盾構接收端地層自上而下依次由人工填土、第四系全新統(tǒng)沖洪積層、第四系上更新沖洪積層、第四系中更新統(tǒng)沖洪積層構成。后期通過對周邊居民走訪，獲知長興路站早期為賈魯河支流河床，地質(zhì)和水文條件復雜，盾構機接收主要穿越地層為粉砂和黏質(zhì)粉土。

1.3 區(qū)間接收端水文

根據(jù)《鄭州市軌道交通 4 號線工程安順路站至長興路站區(qū)間巖土工程勘察報告》（詳細）及《鄭州市軌道交通 4 號線工程勘察 01 標段長興路站巖土工程勘察報告（詳細勘察）》得知，區(qū)間接收端地下水位埋深 10.5 m～11.5 m。多次量測接收端頭降水井水位，得知其水位位于地面以下 15.8 m～16.2 m（標高 77.6 m ～ 78.0 m），水位高度位于盾構隧道拱頂上方 1.47 m～1.87 m 位置。根據(jù)巖土工程勘察報告，分析地下水在地層中的分布情況，結果顯示，接收端地層為粉砂、粉質(zhì)黏土和細砂，其地下水為兩層不同性質(zhì)的水源。

2 盾構接收周邊風險源及施工風險分析

2.1 盾構接收周邊風險源

安長區(qū)間盾構接收端范圍內(nèi)主要幾項風險源有：南北走向污水管 1 條（DN800），東西走向、南北走向雨水管各 1 條（DN1 000），高層建筑物，如表 1 所示。

表 1 安長區(qū)間盾構接收端風險源

2.2 施工風險分析

在富水粉砂層盾構接收施工中，盾構接收端頭加固方案選擇、加固效果的檢測、端頭降水井分布和降水效果最為關鍵，將直接影響盾構接收施工安全[1]。根據(jù)國內(nèi)具有類似地層條件的盾構接收施工經(jīng)驗，結合本工程實際地質(zhì)情況及場地條件進行施工風險分析，總結出本工程盾構接收施工風險主要表現(xiàn)在以下幾個方面。

（1）富水粉砂層地質(zhì)中，因土質(zhì)松散，盾構接收姿態(tài)不易控制，盾構機出洞姿態(tài)與門洞位置不能準確對應，易發(fā)生盾構機出洞姿態(tài)偏離過大，繼而盾構刀盤會剮蹭洞圈密封橡膠帶，致使洞門密封止水裝置失效，發(fā)生涌水、涌砂事故[2]。因此，在盾構機進入加固區(qū)前必須將其出洞姿態(tài)與洞門位置進行精準對應。

（2）盾構接收端地下水位埋深 10.5 m～11.5 m，本次接收井端頭降水前水位位于地面以下 15.8 m～ 16.2 m（標高 78 m～77.6 m），水位高度位于盾構拱頂 1.47 m～1.87 m 位置，水位相對較高。由于接收端地層為粉砂和粉質(zhì)黏土，其地下水為兩層不同性質(zhì)的水源，接收井端頭地下水降水效果必須滿足盾構接收要求，否則盾構接收過程中將存在涌水、涌砂的風險，并進一步造成地表塌陷和周邊建（構）筑物沉降。

（3）由于接收端地下水位高度位于盾構拱頂上方 1.47 m～1.87 m 位置，其接收端隧道底部埋深為地下 23.94 m，若采取傳統(tǒng)的地層加固工藝，則很難達到盾構安全接收的效果。一旦端頭加固范圍、深度和質(zhì)量達不到設計規(guī)范要求，盾構接收施工便極易發(fā)生涌水、涌砂事故。

（4）由于區(qū)間盾構接收端周邊環(huán)境復雜，存在較多城市管線，如盾構機接收區(qū)域范圍內(nèi)的污水管（DN800）下穿隧道、雨水管（DN1 000）和給水管（DN300）與隧道較為鄰近，而且接收端 25 m 范圍內(nèi)存在高層住宅樓，盾構掘進施工會破壞周邊土體平衡，地層重新固結這一過程必然導致地層應力和變形的重新分布，甚至有可能出現(xiàn)較大地表沉降，繼而增加周邊建（構）筑物損壞的風險[3]。

（5）長興路站為三層換乘站，隧道底部埋深為地下 23.94 m，線路縱坡設計為單向坡，坡向長興路，左線坡度為 21.370‰，右線坡度為 21.481‰。盾構機尾盾完全進入加固區(qū)后，若未采取有效措施阻擋地層水流，導致地層水順勢進入加固區(qū)，則在洞門地下連續(xù)墻破除施工時將極大可能發(fā)生涌水、涌砂安全事故。

（6）盾構機進入加固區(qū)后，有效填充管片與土層間的空隙形成封閉，以達到阻擋后方來水的效果，同時不造成箍死盾體，無疑是至關重要的。由于加固區(qū)的土層整體性和強度較好，漿液向外擴散系數(shù)降低，直向流動性增加，如果不能確切判定漿液類型、注漿壓力、漿液配比、注漿位置、注漿效果等，那么在填充管片與土層間空隙的過程中將面臨箍死盾體的風險。

3 盾構接收施工前準備措施

3.1 盾構接收端頭加固

當盾構刀盤到達接收洞門圍護結構時，為了確保盾構接收端土體具有良好的自穩(wěn)性和密實性，避免在洞門破除期間接收洞口出現(xiàn)地下水及砂土涌出情況，必須提前對接收端頭土層進行加固[4]。

3.1.1 前期接收端頭地層加固情況

接收端加固范圍為盾構隧道拱頂以上 3 m 至拱底以下 3 m，平面范圍為盾構隧道結構輪廓線左右各 3 m，縱向加固長度為 8 m（7.4 m 三軸+0.6 m 花管加固）。地層加固分為兩部分實施，具體如下。

（1）三軸攪拌樁加固。本工程盾構接收端頭采用 Φ850@600 三軸攪拌樁進行區(qū)域加固，加固長度縱向 7.4 m，加固范圍為隧道底部以下 3 m 至隧道頂部以上 3 m，實樁范圍水泥參量不小于 20%，隧道頂以上 3 m 至原地面高度孔樁范圍水泥參量不小于 8%。

（2）深孔花管注漿加固。待三軸攪拌樁施工完成后，采用深孔花管對三軸攪拌樁加固區(qū)域與地下連續(xù)墻之間夾層進行加固。注漿加固前在三軸攪拌樁加固區(qū)域與地連墻之間設置一個 0.6 m× 29.2 m 的長方形地面注漿區(qū)域，用注漿鉆機成孔后采用退式注漿實施加固。注漿區(qū)域共布設注漿孔 98 個，孔間距為 0.3 m～0.6 m，注漿深度 26.87 m，滿足設計要求。

（3）加固效果驗證。為了驗證以上工法對端頭土體的加固效果，采取了地面垂直取芯和洞門水平探孔的方法進行檢測：①從地面進行垂直取芯，發(fā)現(xiàn)隧道底部以上芯樣完整連續(xù)，自立密封性良好，經(jīng)檢測，符合設計 28 d 無側限抗壓強度 ≥0.8 MPa，滲透系數(shù)≤1.0×10-6cm/s，隧道底以下 3 m 位置芯樣松散、無強度；②從洞門底以上 1.0 m 處打設深度為 2 m 的水平探孔 4 個進行觀察，經(jīng)驗證，探孔打開后孔內(nèi)有泥砂涌出。由此可見，三軸攪拌樁和花管注漿后仍存在空隙，有涌砂現(xiàn)象，必須作進一步加固。

3.1.2 接收端頭地層二次加固情況

由于接收端為三層站，隧道埋深較深，超過了三軸攪拌樁和深層花管注漿的有效加固深度，同時三軸攪拌樁和花管注漿存在空隙，造成加固后的土體未能有效密封。為彌補前期三軸攪拌樁和深層花管注漿的加固缺陷，進一步保證接收端土體加固質(zhì)量，確保盾構安全出洞，經(jīng)過專家論證，最終對接收端頭土體加固方案作以下調(diào)整。

（1）洞門水平注漿加固。為彌補三軸攪拌樁和深層花管注漿的加固空隙，在洞門輪廓外周進行水平注漿封閉加固。水平注漿孔共打設 40 個，相鄰孔間距為 0.52 m，呈圓形均布，以洞門預埋鋼環(huán)圓心為中心，直徑 6.6 m，孔深 2.5 m。具體注漿參數(shù)如下：①漿液類型為雙液漿，水泥漿液與水玻璃溶合液比例為 1∶1；②正式注漿前實施試注漿，其注漿壓力選定為 2.5 bar～3.0 bar。當注漿壓力逐漸上升，注入漿液量逐漸減少，注漿壓力達到設定壓力，即視為孔內(nèi)注漿完成；③漿液的注入采用 Φ25 PVC 花管引孔注漿，注漿孔與洞門的角度以 15°～20° 為宜，通過漿液擴散至洞門內(nèi)側加固區(qū)下方和前方空隙，達到阻水目的；④注漿所用 PVC 花管外側提前加工絲口，若發(fā)生涌水，則立即采用配套堵頭進行封堵。

（2）素樁加固。為提高洞門破除的安全性，在距車站圍護結構地下連續(xù)墻 1 500 mm 處打設一排 Φ1 000@1 000 混凝土素樁，共 20 根；素樁之間密貼，素樁采用旋挖鉆機成孔、水下 C25 混凝土灌注?；炷了貥妒┕ぞ唧w工序如下。

①泥漿準備。泥漿采用膨潤土配制，泥漿比重控制在 1.15～1.20 之間，泥漿黏度控制在 18 s～22 s 之間，根據(jù)施工過程適時調(diào)整性能指標，以滿足成孔穩(wěn)定性要求。

②鉆進成孔。鉆孔樁采取跳打方式進行施工，在相鄰樁混凝土澆筑達到 6 h 以后，方可成孔施工中間樁，以防對鄰樁造成損壞。

③水下混凝土灌注。灌注樁身混凝土必須連續(xù)施工，且按混凝土的初凝時間控制每根樁的澆注時間，灌注樁混凝土澆注充盈系數(shù)應≥1.1，且≤1.3；混凝土水灰比宜在 0.5～0.55 之間，混凝土坍落度宜為 18 cm～22 cm。

（3）RJP（Rodin Jet Pile）工法樁加固。RJP 工法樁被業(yè)內(nèi)稱為超高壓旋噴樁，相比于三軸攪拌樁，具有超高壓噴射流體的功能，可以將土層組織結構破壞，被其破壞的土體與漿液混合攪拌，凝固后便在地層中形成固結體。RJP 工法樁在其工作時進行 2 次切削破壞土體：第一次是上段的超高壓水和空氣的復合噴射流體先切削破壞土體，在第一次切削土層的基礎上再次由下部的超高壓固化漿液對土體進行二次切削破壞，增加了切削深度，加大了固結體直徑。綜合工法特點，RJP 工法樁更適合于接收端的地層加固，更能保證土體加固效果。具體施工如下。

①為增強止水效果，在接收端頭素樁與地下連續(xù)墻之間和素樁外側共施作二排 Φ2 000@1 500 的 RJP 工法樁，對洞門形成一道止水帷幕。RJP 工法樁實樁長度為 12.2 m，鉆孔深約 27.44 m，施作寬度為隧道輪廓線外各加 3 m。樁體水泥參量不小于 20%，現(xiàn)場水泥和水配比為 0.8∶1，注漿壓力為 40 MPa。

②為了驗證 RJP 工法樁對接收端地層的加固效果，在 RJP 工法樁正式施作前，先在現(xiàn)場制作兩根試樁，試樁施工完成 7 d 后從樁間咬合部分鉆芯取樣，并對芯樣的抗壓強度及滲透系數(shù)進行檢測。經(jīng)檢測，其無側限抗壓強度≥0.8 MPa，滲透系數(shù)≤1.0×10-6cm/s，地層加固效果良好，各項參數(shù)可以指導施工。

3.2 區(qū)間接收端降水施工

盾構到達接收端頭加固區(qū)范圍前應對加固區(qū)域進行降水施工。本區(qū)間接收端地下水位相對較高。由于接收端地層為粉砂和粉質(zhì)黏土，其地下水為兩層不同性質(zhì)的水源，降水井最終設計情況如下。

（1）前期降水井打設 11 孔，深為 36 m、泥孔徑為 550 mm，采用直徑為 273 mm、壁厚 3 mm 的鋼管，底部設置 1 m 長的沉淀管和 22 m 長的濾管。濾管為同規(guī)格的橋式濾水管，外包單層 80 目錦綸濾網(wǎng)，濾料回填至地面以下 10 m，其上回填鉆渣或場地土至地面。

（2）后期為了觀測加固區(qū)外端水位情況，再次在加固區(qū)外端增加觀測降水井 3 孔，深 40 m，其降水井施工工藝與前期相同。接收端降水井共 14 孔，其中部分降水井兼做觀測井。

（3）接收端降水井正式投入使用后，現(xiàn)場設置專人對降水井和觀測井水位進行監(jiān)測，每天水位監(jiān)測頻率不少于 4 次，并詳細記錄每次水位的量測數(shù)據(jù)，以便及時掌握動水位和靜水位的變化，并對地下水位情況進行分析。

（4）在降水井正式投入降水施工一個月后，其地下水位均已降至 30 m 以下，動態(tài)水位均位于隧道底部下方 60 cm。為進一步驗證地層加固及降水施工效果，在洞門掌子面范圍內(nèi)打設水平探孔 9 個，呈米字形布置，孔徑為 60 mm，長 5.0 m。探孔打設前預埋套筒，打設完成后及時在套筒內(nèi)裝置球閥，以防探孔出現(xiàn)涌水、涌砂情況。探孔打設完成后，經(jīng)觀察，孔內(nèi)無水、砂流出，加固體芯樣具有良好的連續(xù)性、均勻性、自立性和密封性。

3.3 盾構機定位及接收洞門位置復核測量

（1）在盾構隧道貫通之前的 100 m 和 50 m 處，分別進行兩次盾構姿態(tài)人工復核測量，準確測量盾構機的位置，明確成型隧道中心軸線與隧道設計中心軸線的關系。同時，按照 GB 50446—2018 《盾構隧道施工與驗收規(guī)范》的相關要求，對接收洞門位置進行復核測量，繼而確定盾構機的貫通姿態(tài)及掘進糾偏計劃。在考慮盾構機的貫通姿態(tài)時應注意以下兩點：一是盾構機貫通時的中心軸線與隧道設計軸線的偏差；二是接收洞門位置的偏差。綜合這些因素，以隧道設計中心軸線為基準進行適當調(diào)整，以保證調(diào)整后的盾構姿態(tài)與洞門一致。

（2）盾構機到達接收井前，利用井下控制點對盾構姿態(tài)進行人工復測，及時將人工復測的數(shù)據(jù)與自動導向系統(tǒng)記錄的數(shù)據(jù)進行比較。當差值較大時，用全站儀對激光站和后視棱鏡點坐標進行檢查，修改自動測量系統(tǒng)中的設置參數(shù)，以確保掘進過程中盾構姿態(tài)正確。

（3）由于本區(qū)間盾構接收段為下坡，為保證盾構順利到達接收架，基于盾構接收姿態(tài)、洞門軸線、托架位置和地層因素，在盾構接收前 20 m 將盾構姿態(tài)抬高 10 mm，以防盾構接收時出現(xiàn)叩頭現(xiàn)象。

4 盾構接收施工控制措施

由于盾構刀盤開挖直徑比盾體直徑大，加之富水粉砂層中土層的穩(wěn)定性極差，土體與盾體間空隙易產(chǎn)生擴充，在較高的地下水位承壓作用下，粉砂和水極易從管片背部注漿薄弱處流出，形成流水通道，引發(fā)涌水、涌砂事故，進而導致地面坍塌[5]。因此，在盾構接收施工階段，深入分析風險因素、優(yōu)化施工工藝、加強各項技術保障措施是至關重要的。

4.1 加固區(qū)內(nèi)盾構掘進參數(shù)選定

本區(qū)間接收端加固區(qū)長度為 8 m，包含一排 Φ1 000@ 1 000 C25 混凝土素樁和兩排 RJP 工法樁。由于土體加固強度較高，在盾構到達接收段的掘進過程中除了應達到糾偏目的以外，還應注意盾構進入加固區(qū)后的掘進參數(shù)控制。由于盾構機在加固區(qū)內(nèi)刀盤扭矩較大，推進速度偏低，對地層的擾動影響極為明顯，因此要根據(jù)到達段的地質(zhì)情況合理確定掘進參數(shù)，總體要求是：低速度、小推力、合理的土倉壓力、及時飽滿的同步注漿量、勻速連續(xù)推進等，旨在避免因不當?shù)亩軜嬐七M操作而發(fā)生地表塌陷和地面管線破裂等事故。接收段具體推進參數(shù)和控制要求如下。

（1）盾構機推力控制在 10 000 kN～12 000 kN 之間，刀盤扭矩≤3 000 kN·m，刀盤轉速≤1 rpm，同步注漿量在 6 m3～8 m3之間。

（2）在盾構機尾盾進入加固區(qū)前兩環(huán)位置時，漿液改為雙液漿形成封閉止水環(huán)，可提前將后方來水堵在加固區(qū)外。

（3）在盾構機刀盤到達素樁后，應密切關注刀盤扭矩、盾構總推力等掘進參數(shù)的變化，避免素樁受刀盤過度擠壓而造成樁體整體破壞，影響洞門破除；素樁完全磨除完成后，要盡量清空土倉中的渣土，以減小渣土對洞門的擠壓，保證鑿除洞門混凝土施工的安全。

4.2 隧道止水環(huán)位置選擇和施作

由于本區(qū)間盾構出洞為下坡段，為達到封閉后方來水的目的，從盾構出洞前 30 環(huán)采取連續(xù)、錯開注漿孔位的方式開始施作封閉止水環(huán)。根據(jù)盾構到達的位置不同，可將止水環(huán)施作分為 3 個階段，每個階段所采取的注漿方式、注漿類型、注漿參數(shù)等都取決于盾構到達位置和現(xiàn)場實際情況。

（1）第一階段封閉環(huán)施作：330 環(huán)～351 環(huán)，即刀盤推進至加固區(qū)前一環(huán)位置，本階段封閉環(huán)施作利用每環(huán)管片上的 6 個注漿孔注入雙液漿。由于封閉環(huán)管片背部在推進過程中已完成同步注漿，在實施封閉環(huán)注漿時要嚴格把控注漿壓力，以防因注漿壓力過大而造成管片變形。根據(jù)地層和同步注漿量分析，本次封閉環(huán)注漿壓力以控制在 1.0 MPa 內(nèi)為宜。

（2）第二階段封閉環(huán)施作：352 環(huán)～354 環(huán)（刀盤掘進至素樁位置）和盾體，此時停止掘進，對洞門進行再次打設探孔，驗證是否有水涌出。為防止盾構機被漿液抱死，該階段首先采用化學漿液注漿形成封閉止水環(huán)，化學漿液配比是 1∶1∶1∶1（草酸原液∶水∶水玻璃∶水），即草酸溶液∶水玻璃溶液＝1∶1。盾構井繼續(xù)掘進時，該化學漿液會被同步注漿漿液破壞，再進行二次填充。

（3）第三階段封閉環(huán)施作：直至盾構機出洞，全部采用雙液漿施作封閉止水環(huán)。

4.3 洞門止水簾布和弧形止水鋼板安裝

4.3.1 洞門止水簾布安裝

盾構機到達接收洞門前，必須按照設計要求將洞門止水簾布安裝在洞門預埋鋼環(huán)外側，并通過鋼環(huán)預留的螺栓孔將其固定。洞門止水簾布由簾布橡膠圈、折頁式壓板、扇形板、墊片和預制螺栓組成。當盾體通過洞門密封裝置后，通過緊固鋼絲繩，壓緊扇形壓板，抑制洞門簾布向洞外翻轉，緊緊貼合盾體外壁，防止流水沿管片外徑流出，同時也防止同步注漿漿液外流，從而起到密封作用。

4.3.2 弧形止水鋼板安裝

由于洞門鋼環(huán)直徑為 6 700 mm，盾體直徑為 6 460 mm，盾構機到達洞門鋼環(huán)位置時，二者之間單側會存在 120 mm 的空隙，若盾構機到達此位置后發(fā)生涌水、涌砂，處置起來將異常困難。為降低從盾體和洞門鋼環(huán)間空隙處發(fā)生涌水、涌砂的風險，經(jīng)過多種方法的對比分析，最終確定采用在洞門預埋鋼環(huán)內(nèi)弧面焊接弧形止水鋼板的方案。具體實施如下。

（1）弧形止水鋼板采用寬 200 mm、厚 6 mm 的花紋鋼板，鋼板支架高 80 mm、寬 50 mm。

（2）在洞門預埋鋼環(huán)距離洞門掌子面 100 mm 位置焊接第一道弧形鋼板；在洞門預埋鋼環(huán)距離洞門掌子面間距 250 mm 位置設置第二道弧形鋼板，并在每塊鋼板后采用 10 mm 厚的三角鋼板進行焊接加固。

（3）為了降低環(huán)向止水鋼板環(huán)的剛性，在每塊弧形鋼環(huán)內(nèi)弧面從上向下切割深度為 150 mm 的縫隙，以免盾體與其接觸過程中發(fā)生整塊鋼板脫落的情況。

（4）兩道弧形鋼板焊接完成后，在中部填塞棉絮，若有水涌出，可有效阻擋泥砂。

4.4 洞門破除

為保證盾構出洞安全，在刀盤到達素樁位置后停止掘進，洞門開始破除前，沿素樁外邊線（前盾兩側及頂部對應地面位置）事先打設 3 個注漿孔，分別位于盾體輪廓外 30 cm 位置和前盾正上方。盾體輪廓外兩個注漿孔打設至隧道底以下 3 m，前盾正上方注漿孔打設至盾殼頂。盾構機在出洞時一旦發(fā)生涌水、涌砂，可立即通過事先打設完成的注漿孔，快速進行地面注漿止水。洞門破除分為兩個階段：第一階段是盾構機刀盤掘進至素樁位置，主要破除洞門圍護結構地下連續(xù)墻外部的混凝土和鋼筋；第二階段是盾構機刀盤掘進至地下連續(xù)墻，主要破除地下連續(xù)墻內(nèi)側的鋼筋和混凝土。

洞門鑿除前，可采取以下方法判斷是否有水進入土倉內(nèi)：對掌子面進行水平探孔，探桿直接打至盾構機土倉內(nèi)，以有效觀測土倉內(nèi)是否存在地下水，探孔必須及時得到封閉；空倉觀測土倉內(nèi)壓力變化，若土倉內(nèi)壓力值較大，則判斷土倉內(nèi)有水流進入，若確定土倉內(nèi)有水進入，則必須將水位降至隧道底部以下，方可進行洞門破除。

4.5 管片拉緊裝置

為了確保盾構機在出洞時最后十環(huán)管片的整體性，必須采取以下有效措施。

（1）管片螺栓復緊。由于盾構機進入加固區(qū)后推力較小，洞門附近的管片環(huán)與環(huán)之間連接不夠緊密，因此要做好后 10 環(huán)管片螺栓的二次緊固和復擰緊工作，即管片拼裝后對螺栓進行第一次復緊，管片脫出盾尾后實施第二次管片螺栓復緊。

（2）管片整體拉緊裝置。首先在最后 10 環(huán)的每環(huán)管片 3 號、6 號、10 號、13 號和 16 號油缸點位安裝特制鋼板，并用管片螺栓壓緊；然后在盾構機完全出洞前，即最后一環(huán)管片拼裝完成后，采用 10 號槽鋼分別與每環(huán)管片上預先安裝的鋼板依次焊接，形成一體。通過槽鋼將最后 10 環(huán)管片連成整體，可防止管片松弛，并提升密封防水效果。

4.6 洞門補強注漿封堵

盾構機完全脫出洞門環(huán)后，從出洞前第 3 環(huán)開始，通過管片上的 6 個注漿孔對管片壁后進行補強注漿。漿液采用單液漿，注漿作業(yè)直到完全填實洞門環(huán)間隙為止。

5 盾構接收完成后管理措施

盾構接收完成后，為達到貫通隧道的最終安全，還應采取以下措施。

（1）及時施作洞門環(huán)梁，在隧道洞通后 15 d 內(nèi)完成外掛式洞門環(huán)梁施工。

（2）洞門環(huán)梁強度達到設計要求后，再次用單液漿對出洞前 7 環(huán)管片背部補強注漿，徹底堵死地下水流通道。

（3）設置專人對貫通隧道進行巡視，確保及時掌握隧道變化。其巡視頻率每天不低于 3 次，巡視周期為盾構出洞后 3 個月。

6 結 語

在盾構接收段周邊建筑物密集且距離較近、富水粉砂層地質(zhì)條件下，三層換乘站盾構接收施工風險極大，必須具備嚴謹翔實的施工技術措施和健全的施工管理制度，以保證盾構機安全接收[6]。通過對安順路站—長興路站區(qū)間富水粉砂層地質(zhì)條件下三層換乘站盾構接收施工技術的分析和探討，得出以下結論。

（1）前期必須對盾構接收端頭地質(zhì)水文條件和性質(zhì)進行詳細分析，結合場地周邊環(huán)境選取合理的接收端土體加固工法：三軸攪拌加固、素樁加固、RJP 工法樁加固、水平注漿加固，端頭加固區(qū)域范圍以涵蓋盾體長度為宜。

（2）根據(jù)接收端土層類型，合理確定降水井的打設方法（本次接收降水井采用反循環(huán)鉆井設備，成井和降水效果較理想），以及井深、數(shù)量、水泵功率、井位布置等[7]。

（3）管片止水環(huán)施作必須及時且保質(zhì)保量。根據(jù)盾構到達位置的變化，合理確定止水環(huán)的漿液類型、注漿參數(shù)等。

（4）盾構接收期間，必須密切關注降水井的水位變化。無水接收才是盾構出洞安全的最基本保證。