韓建 崔龍 蘇中輝 曲英雪 李利
(一汽解放汽車有限公司 商用車開發(fā)院,長春 130011)
主題詞:燃料電池 流道尺寸 電流密度 壓降
燃料電池是把燃料中的化學(xué)能通過電化學(xué)反應(yīng)直接轉(zhuǎn)化為電能的裝置[1],作為可持續(xù)能源,能夠滿足日益增長的汽車工業(yè)對(duì)能源的需求[2-3]。燃料電池電堆的關(guān)鍵部件包括膜電極組件、雙極板、集流體、端板等,而雙極板占據(jù)電堆重量的60%,成本的30%。大量的研究[4]表明,雙極板對(duì)燃料電池的性能有著重要的影響。雙極板能夠傳導(dǎo)電子,分配反應(yīng)所需氣體,帶走反應(yīng)過程中產(chǎn)生的水和熱量。通過實(shí)驗(yàn)的方法去優(yōu)化雙極板流場的幾何結(jié)構(gòu)是非常困難的,而通過計(jì)算機(jī)數(shù)值仿真優(yōu)化則是一種快捷高效的方法。
燃料電池的性能在很大程度上取決于適當(dāng)?shù)牧鲌鲈O(shè)計(jì)。而有效的流場設(shè)計(jì)依賴于合適的流道尺寸結(jié)構(gòu)。不當(dāng)?shù)牧鞯缼缀纬叽?,?huì)導(dǎo)致反應(yīng)物分配不均,水管理能力不佳,過高的壓降,進(jìn)而導(dǎo)致燃料電池性能失衡[5],因此,雙極板產(chǎn)品定型的過程中,流道需要進(jìn)行優(yōu)化。
在流場的幾何尺寸設(shè)計(jì)中,流道的寬度、深度以及脊的寬度對(duì)燃料電池的性能起著重要的作用。國內(nèi)外研究人員在燃料電池的流場尺寸研究方面做了大量的研究工作。T.Berning等[6]采用三維全電池模型分析了電池內(nèi)部的傳遞現(xiàn)象和操作條件影響,假設(shè)接觸電阻分別為25 mΩ·cm2和50 mΩ·cm2,分別比較了流道寬度和脊寬度分別為0.8 mm/1.2 mm、1.0 mm/1.0 mm、1.2 mm/0.8 mm三者的電池性能,得出前者電池性能稍佳的結(jié)論。D.S.Watkins等[7]優(yōu)化了單通道蛇型流場的尺寸結(jié)構(gòu),得出流道寬度為1.14~1.40 mm,脊寬度為0.89~1.40 mm,流道深度為1.02~2.04 mm時(shí)電池性能較好的結(jié)論。G.Young等[8]研究了脊和流道寬度對(duì)電池性能的影響,結(jié)果表明,在0.5~3.0 mm范圍內(nèi),脊寬度越窄電池性能越好。A.Kumar等[9]對(duì)電池陽極單通道蛇形流場尺寸作了優(yōu)化,得出流道寬度為1.5 mm,脊寬度為0.5 mm以及深度為1.5 mm時(shí)陽極的氫氣利用率較高,即相同操作條件下電池性能較好。巴拉德動(dòng)力公司為了能使電池在高電流密度下達(dá)到性能穩(wěn)定,電堆所采用直流道流場的直流道開口寬度要小于0.75 mm,每個(gè)流道最優(yōu)的開口寬度大約在0.5 mm左右,流道的半圓形橫截面半徑一般為0.25 mm,流道的深度大約是流道寬度的一半時(shí)最佳[10]。W.Ying等[11]建立了氫-空質(zhì)子交換膜燃料電池的三維模型,采用商業(yè)軟件STAR-CD進(jìn)行數(shù)值模擬,結(jié)果表明,陰極流道寬度為3 mm時(shí)電池性能最好。
在本文中,基于多物理場耦合計(jì)算軟件Comsol multi-physics,建立三維等溫單相流模型,對(duì)流道的寬度、脊寬度、流道深度等大量參數(shù)進(jìn)行了數(shù)值仿真分析,進(jìn)而篩選出最優(yōu)的流道尺寸參數(shù),為燃料電池雙極板流場設(shè)計(jì)提供依據(jù)。
首先對(duì)不同流道寬度和脊寬度的質(zhì)子交換膜燃料電池進(jìn)行數(shù)值模擬,研究不同流道寬度和脊寬度對(duì)電池性能的影響,找出相對(duì)最優(yōu)流道寬度和脊寬度,所有的計(jì)算案例中流道的深度固定,均為1 mm,且每個(gè)案例中陽極和陰極具有相同的流道寬度和脊寬度;然后在此基礎(chǔ)上保持流道寬度和脊寬度不變,改變流道深度,研究不同流道深度的情況下電池的性能,分析得出流道的最佳深度。圖1為劃分完網(wǎng)格后的幾何模型,包含14 448個(gè)六面體,5 870個(gè)四邊形,848個(gè)邊單元。對(duì)于不同流道寬度、脊寬度和流道深度,網(wǎng)格會(huì)隨著幾何形狀的變化而自動(dòng)變化。
燃料電池工作中存在著復(fù)雜的傳熱傳質(zhì)及電化學(xué)反應(yīng)過程,主要數(shù)學(xué)模型為電化學(xué)模型和流體動(dòng)力學(xué)模型[12],包括有流體的流動(dòng)、多孔介質(zhì)中的氣體擴(kuò)散、水的相變、水在質(zhì)子交換膜中的傳遞以及催化層中的電化學(xué)反應(yīng)等。
圖1 幾何模型
(1)燃料電池在穩(wěn)定條件下運(yùn)行,并且重力的影響忽略不計(jì);
(2)反應(yīng)氣為密度不變的理想氣體、無相變且不能滲透質(zhì)子交換膜;
(3)液態(tài)水為細(xì)小的霧狀,當(dāng)成氣體來處理,反應(yīng)生成水的體積忽略不計(jì);
(4)根據(jù)雷諾數(shù),流道內(nèi)的氣體流動(dòng)為層流;
(5)質(zhì)子交換膜設(shè)為電絕緣狀態(tài)。
數(shù)值仿真過程中所涉及的參數(shù)如表1所示。
表1 模型主要參數(shù)
圖2和圖3分別為單電池在0.6 V工作電壓下,恒定流道寬度在不同脊寬度的條件下,陽極與陰極的壓降情況,從測試結(jié)果可以看出當(dāng)流道寬度為0.3 mm時(shí),陽極壓降隨著脊寬度的增加而呈現(xiàn)逐步減小的趨勢,陰極壓降基本無變化。當(dāng)流道寬度為0.5~1.5 mm時(shí),陽極壓降隨著脊寬度的變化基本無變化,而陰極隨著脊寬度的增大,陰極壓降略微有所升高。
圖2 恒定流道寬度在不同脊寬度的條件下陽極壓降
圖3 恒定流道寬度在不同脊寬度的條件下陰極壓降
圖4 和圖5為單電池在0.6 V工作電壓下,恒定脊寬度在不同流道深度的條件下,單電池陽極與陰極壓降情況,從圖中可以看出,陽極與陰極壓降均隨著流道寬度的增加而減小,在流道寬度為0.3~1.0 mm范圍內(nèi),流道壓降變化幅度很大,當(dāng)流道寬度大于1 mm時(shí),陰陽極壓降減小的速率趨于平緩。從圖4可以看出,隨著流道寬度的減小,脊寬度對(duì)陽極壓降的影響逐漸明顯,脊寬度減小,壓降升高。從圖5中可以看出,隨著流道寬度的增大,脊寬度對(duì)陰極壓降的影響略微顯現(xiàn),脊寬度減小,壓降略微減小。
圖6為單電池在0.6 V工作電壓下,恒定流道寬度,不同脊寬度的條件下,單電池的電流密度變化曲線,從圖中可以看出,當(dāng)流道寬度為0.5 mm時(shí),隨著脊寬度的增加,電流密度逐步減小。而當(dāng)流道寬度為0.6~1.5 mm時(shí),隨著流道寬度的增加,電流密度基本呈現(xiàn)先增大,逐步恒定,再減小的趨勢。
圖4 恒定脊寬度在不同流道寬度的條件下陽極壓降
圖5 恒定脊寬度在不同流道寬度的條件下陰極壓降
圖6 恒定流道寬度不同脊寬度的條件下單電池的電流密度變化曲線
圖7 為單電池在0.6 V工作電壓下,恒定脊寬度,不同流道寬度條件下,單電池電流密度變化情況,從圖中可以看出,當(dāng)脊寬度為0.3~1.0 mm時(shí),隨著流道寬度的增加,電流密度逐步減小,當(dāng)脊寬度為1.2~1.5 mm時(shí),隨著流道寬度的增加,電流密度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢。
圖8和圖9分別為單電池在0.4 V工作電壓下,恒定流道寬度在不同脊寬度的條件下,陽極以及陰極的壓降情況。從測試結(jié)果可以看出當(dāng)流道寬度為0.3~0.7 mm時(shí),陽極壓降隨著脊寬度的增加而呈現(xiàn)逐步減小,且流道寬度為0.3 mm時(shí)的減小速率明顯高于流道深度為0.5~0.7 mm時(shí)的速率。當(dāng)流道寬度為0.9~1.5 mm時(shí),隨著脊寬度的增加,陽極壓降基本沒變化。隨著脊寬度的增加,陰極壓降緩慢升高。且流道寬度為0.3 mm時(shí),壓降明顯高于其它流道寬度時(shí)的壓降。
圖7 恒定脊寬度不同流道寬度條件下單電池電流密度變化情況
圖8 恒定流道寬度在不同脊寬度的條件下陽極壓降
圖9 恒定流道寬度在不同脊寬度的條件下陰極的壓降
圖10 和圖11為單電池在0.4 V工作電壓下,恒定脊寬度在不同流道寬度的條件下,單電池陽極與陰極壓降情況。從圖中可以看出,隨著流道寬度的增加,陰極和陽極壓降逐步降低,且當(dāng)流道寬度大于1 mm時(shí),陰陽極壓降降低幅度逐步趨于平緩。在流道寬度小于1 mm時(shí),脊寬度越小,陽極壓降越大。而陰極壓降情況與之相反,脊寬度越大,陰極壓降越大。
圖12為單電池工作電壓為0.4 V時(shí),恒定流道寬度,不同脊寬度條件下,電流密度隨脊寬度的變化情況。從圖中可以看出流道寬度為0.5~0.7 mm時(shí),電流密度隨著脊寬度的增加,逐步降低。而當(dāng)流道寬度為0.9~1.5 mm時(shí),電流密度隨著脊寬度的增加,呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢。
圖10 恒定脊寬度在不同流道寬度的條件下陽極壓降
圖11 恒定脊寬度在不同流道寬度的條件下陰極壓降
圖12 恒定流道寬度不同脊寬度條件下電流密度隨脊寬度的變化
圖13 為單電池工作電壓為0.4 V時(shí),恒定脊寬度,不同流道寬度條件下,電流密度隨流道寬度的變化情況。從圖中可以看出流道寬度為0.3~0.6 mm時(shí),電流密度隨著流道寬度的增加,逐步降低。而當(dāng)流道寬度為0.7~1.5 mm時(shí),電流密度隨著流道寬度的增加,呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢。
圖13 恒定脊寬度不同流道寬度條件下電流密度隨流道寬度的變化
圖14 為單電池流道深度分別為0.4 mm、0.5 mm、0.7 mm和1.0 mm時(shí)的電池性能仿真結(jié)果曲線。從圖14中可以看出,隨著流道深度的逐漸變小,電池的極限電流密度逐漸變大,比功率逐步上升。
圖14 電池性能曲線
由于進(jìn)氣氣體質(zhì)量流率不變,流道深度的逐漸減小,導(dǎo)致了氣體流速隨著流道深度的變小而逐步增大,促進(jìn)了反應(yīng)氣體向擴(kuò)散層內(nèi)的擴(kuò)散以及電池內(nèi)部反應(yīng)生成水向外的遷移,降低了電池在大電流密度下的過電勢,從圖15可以看出,氣體擴(kuò)散層與催化層交界處的氧氣濃度隨著流道深度的減小而逐步增大。從圖16中可以看出,隨著流道深度的增加,氣體擴(kuò)散層與催化層交界處的水含量逐漸增多。同時(shí),從圖17中可以看出,流道深度越小,流道中從入口到出口的壓力降就越大,有利于反應(yīng)生成水的排出。
對(duì)比以上仿真結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),單電池在0.6 V工作條件下與0.4 V條件下的壓降變化趨勢與電流密度變化趨勢基本相似,而0.4 V條件下的變化幅度較為明顯,因此以0.4 V的單電池仿真結(jié)果進(jìn)行分析。
圖15 不同流道深度時(shí)陰極氣體擴(kuò)散層與催化層交界處氧氣濃度分布
圖16 交界處水分布
圖17 流道從入口到出口方向陰極壓降
合適的燃料電池流道幾何形狀,既不應(yīng)有高壓降,也不應(yīng)有低電流密度。由于質(zhì)子交換膜燃料電池中較高的壓降需要空壓機(jī)消耗更多的能量,最終會(huì)降低燃料電池的效率。從以上仿真結(jié)果可以得出:脊寬度對(duì)壓降影響很小,陽極壓降相對(duì)于陰極壓降可以忽略不計(jì)。因此可以從電流密度以及陰極壓降兩個(gè)參數(shù)去篩選出合適的流道尺寸,從仿真結(jié)果可以得出在單電池工作電壓為0.4 V時(shí),流道寬度/脊寬度為0.5/0.3 mm時(shí)單電池的電流密度最大為1.15 A/cm2,然而此時(shí)流道長度只有20 mm的情況下陰極壓降高達(dá)22.46 Pa,顯然這會(huì)額外的增加不少空壓機(jī)的功耗。考慮最小壓降的情況,相應(yīng)的流道寬度/脊寬度為1.5/0.3 mm,然而此時(shí)的電流密度僅有0.94 A/cm2,且只有0.3 mm的脊寬度也會(huì)導(dǎo)致接觸電阻的增大,這也會(huì)導(dǎo)致電池性能的下降。進(jìn)一步的分析仿真結(jié)果,可以發(fā)現(xiàn)流道寬度/脊寬度為0.9 mm/0.9 mm和1 mm/1 mm這2個(gè)尺寸時(shí),單電池的陰極壓降和電流密度分別是12.3 Pa和1.07 A/cm2和11.5 Pa和1.05 A/cm2,這2個(gè)尺寸下的單電池電流密度相對(duì)較高且陰極壓降較小。
單從提高電池性能的角度來看,流道深度越小越好,但是流道深度越小壓力降就越大,流道深度從0.4 mm變?yōu)?.5 mm時(shí),電池性能變化不大,但是流道中壓力損失卻突然增加很多,對(duì)于實(shí)際電池而言,對(duì)空壓機(jī)的要求大大提高,這會(huì)造成整體系統(tǒng)的效率下降。因此,流道深度為0.5 mm較為合理。
流道的寬度和深度對(duì)燃料電池流道的壓降影響更加明顯,而流道的寬度、深度以及脊寬度對(duì)燃料電池電流密度的影響相當(dāng)。綜合考慮電流密度以及壓降2項(xiàng)參數(shù),流道寬度、深度和脊寬度等尺寸分別為0.9 mm、0.5 mm和0.9 mm時(shí)燃料電池性能最優(yōu)。
流道優(yōu)化最終也受到雙極板材料的限制,不同的材料,由于物性差別,可能會(huì)產(chǎn)生不同的優(yōu)化結(jié)果,這需要引起設(shè)計(jì)者的關(guān)注。