羅燕平
(四川川交路橋有限責(zé)任公司,四川 德陽(yáng) 618000)
軟弱破碎圍巖在隧道施工過(guò)程中一直是重難點(diǎn)問(wèn)題,因其具有強(qiáng)度低、承載能力差、粘結(jié)力差、遇水易軟化、巖體結(jié)構(gòu)面比較軟弱以及容易導(dǎo)致滑塌等工程地質(zhì)特點(diǎn)成為大量專家學(xué)者關(guān)注的焦點(diǎn)[1-2]。艾光讀[3]依托陳家店隧道工程,選擇了四種軟弱圍巖隧道施工方法即臺(tái)階法、CD法、CRD法、雙側(cè)壁導(dǎo)坑法,并對(duì)這四種軟弱圍巖隧道施工方法展開了研究,結(jié)合實(shí)際工程地質(zhì)條件,提出了最優(yōu)的施工方法即雙側(cè)壁導(dǎo)坑法。葉權(quán)[4]依托云南省麗江文筆山隧道的噴錨暗挖臺(tái)階法施工段,采用有限元分析軟件,對(duì)軟弱圍巖施工段隧道初期支護(hù)沉降進(jìn)行技術(shù)研究,通過(guò)監(jiān)控量測(cè)對(duì)實(shí)際施工工況下的斷面進(jìn)行數(shù)據(jù)收集,分析了鎖腳錨桿的支護(hù)作用理論。高艷花[5]依托青峰軟巖隧道,提出了相應(yīng)的施工工法、掌子面穩(wěn)定對(duì)策、拱腳穩(wěn)定控制技術(shù)、合理剛度及強(qiáng)度支護(hù)措施等軟巖隧道施工大變形系統(tǒng)控制技術(shù),并采用數(shù)值模擬及現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)手段,研究了上述系統(tǒng)控制技術(shù)對(duì)軟弱圍巖隧道大變形的控制效果。本文依托金家莊特長(zhǎng)螺旋隧道工程,通過(guò)數(shù)值模擬比選兩臺(tái)階法和三臺(tái)階預(yù)留核心土法兩種施工方法,討論適合該隧道的最優(yōu)開挖工法。
金家莊特長(zhǎng)隧道位于河北省張家口市赤城縣炮梁鄉(xiāng)磚樓村東、金家莊村西北方向,全長(zhǎng)4 104 m,隧道最大埋深約314.5 m,隧道區(qū)地表標(biāo)高為1 406~1 738 m,相對(duì)高差332 m,入口端洞口坡度為16°~24°,出口端洞口坡度為26°~31°。隧道區(qū)地層主要為海西期二長(zhǎng)花崗巖,局部為第四系覆蓋層。
本文以K82+100~K82+180為研究標(biāo)段,該標(biāo)段內(nèi)隧道橫斷面采用兩臺(tái)階法和三臺(tái)階預(yù)留核心土法進(jìn)行模擬開挖,進(jìn)行開挖工法的比選。
本次計(jì)算以金家莊特長(zhǎng)螺旋隧道K82+100~K82+180段作為設(shè)計(jì)依據(jù)建立模型。隧道開挖寬度為13.83 m,高度為12.09 m。根據(jù)圣維南原理,隧道開挖計(jì)算模型的邊界通常取開挖洞徑的5~7倍[7]。本次建模中左右邊界取至距隧道邊墻80 m,上邊界取至距隧道拱頂80 m,下邊界取至距隧道拱底以下80 m,模型沿隧道軸向拉伸50 m。模型單元全部采用具有個(gè)8節(jié)點(diǎn)的6面體三維實(shí)體單元,計(jì)算模型總共包含153 100個(gè)單元和157 233個(gè)節(jié)點(diǎn),計(jì)算精確度可以得到保證。各個(gè)施工工法計(jì)算模型見圖1。為了真實(shí)地模擬隧道所處的地應(yīng)力場(chǎng),模型下邊界采用約束豎向位移的位移邊界條件,頂面采用與上覆圍巖重度等效的應(yīng)力邊界條件、側(cè)面根據(jù)不同側(cè)壓力換算成相應(yīng)的邊界條件。
(a)兩臺(tái)階法網(wǎng)格劃分
本文針對(duì)金家莊特長(zhǎng)螺旋隧道,采用兩臺(tái)階開挖法、三臺(tái)階預(yù)留核心土開挖法進(jìn)行數(shù)值模擬(見表1)。
表1 隧道開挖計(jì)算工法一覽表 單位:m
計(jì)算中將隧道圍巖視為均質(zhì)、單一材料各向同性的連續(xù)介質(zhì),采用摩爾-庫(kù)倫(Mohr-Coulomb)彈塑性本構(gòu)模型來(lái)描述。通過(guò)FLAC3D中的空模型來(lái)實(shí)現(xiàn)圍巖的開挖。
根據(jù)《公路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D70—2014)和金家莊特長(zhǎng)螺旋隧道地質(zhì)勘察資料并做相應(yīng)調(diào)整,本次計(jì)算選取的圍巖和隧道結(jié)構(gòu)的物理力學(xué)參數(shù)如表2所示,錨桿物理力學(xué)參數(shù)如表3所示。
表2 圍巖、初期支護(hù)和二次襯砌物理力學(xué)參數(shù)
表3 錨桿物理力學(xué)參數(shù)
本次計(jì)算選取監(jiān)測(cè)斷面位于模型Y=40 m處,并在洞周布置8個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),記錄開挖過(guò)程中圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)的應(yīng)力及位移變化,斷面監(jiān)測(cè)點(diǎn)位置布置圖如圖2所示。
圖2 監(jiān)測(cè)點(diǎn)位置示意圖
位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)見表4。從表4可以看出,兩種工況下的洞周圍巖位移大致相同。對(duì)于相同監(jiān)測(cè)點(diǎn)位,工況2(兩臺(tái)階法)的位移明顯高于工況1(三臺(tái)階預(yù)留核心土法)的位移,這是因?yàn)椴捎萌_(tái)階預(yù)留核心土法一次開挖面積較小,有利于掌子面穩(wěn)定,同時(shí)能夠更加及時(shí)的給圍巖提供支護(hù)阻力,控制圍的變形。
表4 洞周位移監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù) 單位:cm
采用三臺(tái)階預(yù)留核心土法隧道開挖圍巖洞周應(yīng)力分布云圖見圖 3所示。
(a)最大主應(yīng)力
采用兩臺(tái)階法隧道開挖圍巖洞周應(yīng)力分布云圖見圖4。
a)最大主應(yīng)力
由圖3~4可知,開挖完成后三臺(tái)階預(yù)留核心土法圍巖最大主應(yīng)力5.72 MPa,位于拱頂和仰拱,最小主應(yīng)力-5.46 MPa,位于洞周距拱頂和拱底一定距離的位置。兩臺(tái)階法最大主應(yīng)力4.51 MPa,位于拱頂和仰拱,最小主應(yīng)力-5.04 MPa,位于洞周距拱頂和拱底一定距離的位置。對(duì)比兩種工法的洞周圍巖應(yīng)力可知,兩臺(tái)階法最大、最小主應(yīng)力均小于三臺(tái)階預(yù)留核心土法。兩臺(tái)階法施工對(duì)圍巖的擾動(dòng)明顯小于三臺(tái)階預(yù)留核心土法,圍巖所需承受的主應(yīng)力要優(yōu)于三臺(tái)階預(yù)留核心土法。
各工況下初期支護(hù)最大最小主應(yīng)力值及其分布位置見表5。
表5 初期支護(hù)最大最小應(yīng)力及分布位置 單位:MPa
由表5可以看出,兩種工況下得到的初期支護(hù)應(yīng)力大小和分布有所不同。工況1(三臺(tái)階預(yù)留核心土法)較工況2(兩臺(tái)階法)的最大、最小主應(yīng)力分別增加了18%和34%,說(shuō)明兩臺(tái)階法控制隧道初期支護(hù)的變形優(yōu)于三臺(tái)階預(yù)留核心土法。
圖5 工況1初支位移曲線
圖6 工況2初支位移曲線
從圖5~6可以看出,工況1(三臺(tái)階預(yù)留核心土法)下隧道初期支護(hù)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)最大位移為20 mm,位于左拱腳;初期支護(hù)整體位移分布情況:拱腳位移>邊墻位移>拱肩位移>拱頂和仰拱位移。位移最小值位于拱頂;工況2(兩臺(tái)階法)下隧道初期支護(hù)最大位移只有14 mm左右,位于拱腳;初期支護(hù)洞周位移分布均勻,拱頂沉降受較大的圍巖水平側(cè)向壓力和二次襯砌施加的影響,其值有所減小,初期支護(hù)整體位移分布情況:拱腳位移,邊墻位移,仰拱位移>拱肩位移>拱頂位移。
對(duì)比兩種工況下初支位移曲線,工況1(三臺(tái)階預(yù)留核心土法)開挖初期支護(hù)位移相比工況2(兩臺(tái)階法)開挖增加了30%,說(shuō)明兩臺(tái)階法相比三臺(tái)階預(yù)留核心土法施工擾動(dòng)小,能控制了隧道初期支護(hù)的邊墻及拱腳的變形情況。
各工況下二次襯砌支護(hù)最大最小主應(yīng)力值及其分布位置見表6。
表6 二次襯砌最大最小應(yīng)力及分布位置 單位:MPa
由表 6可以看出,兩種工況下得到的二次襯砌應(yīng)力大小和分布差異不大,二次襯砌應(yīng)力的分布情況比較相似,且二次襯砌在整個(gè)支護(hù)體系中受力相對(duì)較小,說(shuō)明其主要作用仍是作為安全儲(chǔ)備。同時(shí),計(jì)算時(shí)彈性單元模擬二次襯砌,實(shí)際中不管是混凝土還是鋼架都不是理想的彈性體,故而模擬出來(lái)的二次襯砌應(yīng)力會(huì)比實(shí)際偏大。
隧道在開挖的過(guò)程中,必然會(huì)引起圍巖應(yīng)力的重分布,其中部分圍巖因發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象,導(dǎo)致圍巖應(yīng)力超過(guò)其屈服強(qiáng)度,從而產(chǎn)生不可恢復(fù)的屈服區(qū)域,形成圍巖塑性區(qū)。圖 7為上臺(tái)階開挖至Y=40 m(Y表示距離洞口的距離)、開挖完成后的工況1、工況2條件下圍巖塑性區(qū)分布,表7為圍巖塑性區(qū)體積。
(a)工況1塑性區(qū)
表7 兩種工況施工完成后圍巖塑性區(qū)體積 單位:m3
對(duì)比兩種工況的結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),工況1(三臺(tái)階預(yù)留核心土法)最終塑性區(qū)范圍比工況2(二臺(tái)階法)最終塑性區(qū)范圍大了14%,說(shuō)明兩臺(tái)階法在開挖過(guò)程中對(duì)圍巖的擾動(dòng)更?。粡乃苄詤^(qū)的分布看,三臺(tái)階預(yù)留核心土法塑性區(qū)分布范圍更少,更利于控制圍巖的穩(wěn)定。
本文結(jié)合金家莊特長(zhǎng)螺旋隧道工程現(xiàn)場(chǎng)工法(三臺(tái)階預(yù)留核心土法和兩臺(tái)階法),借助FLAC3D有限元差分軟件分別對(duì)金家莊螺旋隧道現(xiàn)場(chǎng)施工工法進(jìn)行開挖數(shù)值模擬,對(duì)比分析了兩種工法下隧道圍巖的位移、應(yīng)力、初支、二襯內(nèi)力、圍巖塑性區(qū)分布等,得到各工法下隧道施工的力學(xué)特性,并對(duì)施工工法進(jìn)行工法比選,得到以下結(jié)果。
1)在控制圍巖變形方面,由于三臺(tái)階預(yù)留核心土法開挖能夠迅速施作支護(hù)結(jié)構(gòu)[6],及時(shí)提供支護(hù)作用,改善了支護(hù)結(jié)構(gòu)受力,使支護(hù)結(jié)構(gòu)能夠及早承擔(dān)圍巖應(yīng)力,控制隧道變形速率,從而減小了隧道整體變形,故在控制圍巖變形方面,三臺(tái)階預(yù)留核心土法優(yōu)于兩臺(tái)階法。
2)從隧道開挖后圍巖應(yīng)力分布狀態(tài)可以看出,三臺(tái)階預(yù)留核心土法開挖后圍巖的大小主應(yīng)力明顯高于兩臺(tái)階法,這是由于三臺(tái)階預(yù)留核心土法開挖面較多,對(duì)圍巖擾動(dòng)較大所造成的[7]。
3)對(duì)比兩種工法的塑性區(qū)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),三臺(tái)階預(yù)留核心土法最終塑性區(qū)范圍比兩臺(tái)階法最終塑性區(qū)范圍大了14%。說(shuō)明兩臺(tái)階法在開挖過(guò)程中對(duì)圍巖的擾動(dòng)更??;從塑性區(qū)的分布看,三臺(tái)階預(yù)留核心土法塑性區(qū)分布范圍更少,更利于控制圍巖的穩(wěn)定。
4)對(duì)比兩種工法下初期支護(hù)內(nèi)力可知,三臺(tái)階預(yù)留核心土法初期支護(hù)內(nèi)力明顯大于兩臺(tái)階法,這是因?yàn)槿_(tái)階預(yù)留核心土法開挖后支護(hù)比較及時(shí),在短時(shí)間內(nèi)承擔(dān)圍巖所釋放的應(yīng)力,控制住了圍巖的變形,保證了施工時(shí)的安全;而兩臺(tái)階法由于支護(hù)沒(méi)有三臺(tái)階預(yù)留核心土法及時(shí),故當(dāng)其進(jìn)行初期支護(hù)時(shí),圍巖已經(jīng)釋放了一部分應(yīng)力,所以就初期支護(hù)應(yīng)力而言,兩臺(tái)階法要小于三臺(tái)階預(yù)留核心土法,但對(duì)于安全性而言,三臺(tái)階預(yù)留核心土法優(yōu)于兩臺(tái)階法。
由此可見,對(duì)比兩種工法,兩臺(tái)階法更適宜于圍巖較穩(wěn)定,掌子面揭露情況較好的情況;三臺(tái)階預(yù)留核心土法更適宜于圍巖較差,需及時(shí)對(duì)圍巖進(jìn)行支護(hù)的情況。對(duì)于金家莊特長(zhǎng)螺旋隧道,建議根據(jù)圍巖等級(jí)合理確定具體施工方法。針對(duì)金家莊特長(zhǎng)螺旋隧道,當(dāng)圍巖級(jí)別為S4a1,S4a2時(shí),建議采用兩臺(tái)階法施工;當(dāng)圍巖級(jí)別為S5a,S5b時(shí),建議采用三臺(tái)階預(yù)留核心土法。
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