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        采煤機(jī)行走輪嚙合時(shí)的彎曲強(qiáng)度研究

        2020-07-23 09:07:08郭澤東
        機(jī)電工程技術(shù) 2020年6期
        關(guān)鍵詞:齒根輪齒分度

        郭澤東

        (山西焦煤集團(tuán)西山煤電有限責(zé)任公司白家莊礦業(yè)公司,太原 030000)

        0 引言

        近年來,隨著煤礦開采工程技術(shù)的持續(xù)進(jìn)步,采煤機(jī)的整體性能也得到了巨大的提高。目前,大量采煤機(jī)的牽引系統(tǒng)仍然采用兩輪行走方式,其結(jié)構(gòu)性能隨著現(xiàn)代設(shè)計(jì)技術(shù)的發(fā)展而顯得相對(duì)落后[1]。另外,采煤機(jī)幾十噸的自重和采煤作業(yè)時(shí)遇到的較大阻力,致使行走輪常常超負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn),當(dāng)其受到瞬間的沖擊時(shí),常常會(huì)發(fā)生齒根折斷現(xiàn)象,這是最為常見且最為嚴(yán)重的行走輪失效形式[2]。這種現(xiàn)象可以從疲勞斷裂的角度加以解釋,行走輪在與銷排嚙合時(shí),輪齒表面會(huì)產(chǎn)生較大的接觸應(yīng)力,特別是當(dāng)行走輪受到?jīng)_擊時(shí)會(huì)產(chǎn)生更大的接觸應(yīng)力,當(dāng)沖擊頻率過高,接觸應(yīng)力大于材料的疲勞強(qiáng)度,在輪齒表面產(chǎn)生塑性積累和微觀裂紋,裂紋隨著載荷的作用而擴(kuò)展,直至輪齒斷裂[3]。輪齒折斷后會(huì)造成采煤機(jī)行走機(jī)構(gòu)的整體失效,對(duì)井下作業(yè)人員的安全造成威脅,也對(duì)生產(chǎn)造成較大的時(shí)間損失和經(jīng)濟(jì)損失。因此,有必要開展行走輪輪齒在嚙合時(shí)彎曲強(qiáng)度計(jì)算的研究,使研究方法能夠?yàn)檩嘄X的設(shè)計(jì)與生產(chǎn)制造提供理論支持,也為其他類似產(chǎn)品的開發(fā)提供借鑒。

        1 采煤機(jī)行走部結(jié)構(gòu)及工作原理

        采煤機(jī)行走部結(jié)構(gòu)上由行走輪、銷排和導(dǎo)向滑靴構(gòu)成。行走輪按輪齒輪廓的類型可分為漸開線行走輪和擺線行走輪,本文主要討論齒廓形狀為漸開線的行走輪。導(dǎo)向滑靴所起的主要作用是確保行走輪、銷排的正確嚙合,以此保證采煤機(jī)正確的行進(jìn)路線,同時(shí)導(dǎo)向滑靴與行走輪鉸接承受采煤機(jī)的自重及一部分側(cè)向的工作載荷[4]。銷排通常按照節(jié)距分類,有146 mm和125 mm 2種。

        采煤機(jī)的工作原理為:行走輪受到牽引箱的動(dòng)力輸出而轉(zhuǎn)動(dòng),行走輪轉(zhuǎn)動(dòng)而與固定銷排嚙合,使采煤機(jī)整機(jī)直線行走,其中行進(jìn)路徑由刮板機(jī)的軌道決定。根據(jù)工作原理的描述可以看出,行走輪是這個(gè)局部系統(tǒng)的動(dòng)力提供者,主要承受牽引拉力;銷排與行走輪嚙合,主要承受采煤機(jī)的自重和牽引載荷;導(dǎo)向滑靴需承受采煤機(jī)自重和一部分側(cè)向工作載荷。

        2 行走輪受力分析

        本文研究對(duì)象為行走輪的齒根折斷現(xiàn)象,進(jìn)行受力分析時(shí)也主要考慮行走輪的受力分析。已有文獻(xiàn)的研究表明,忽略安裝等現(xiàn)實(shí)因素的影響,行走輪所受載荷沿嚙合線均勻分布,分析時(shí)可用集中力代替且作用在嚙合線上任意一嚙合點(diǎn)即可[5-8]。嚙合點(diǎn)受力主要為垂直于齒面的法向力Fn,理論上可將法向力分解為2個(gè)相互垂直的分度圓切向力Ft和徑向力Fr,其中Ft為驅(qū)動(dòng)行走輪運(yùn)動(dòng)的動(dòng)力、Fr為上抬力。3個(gè)力之間的關(guān)系可表示為:

        式中:Tn為牽引力矩,N·mm;d為分度圓直徑,mm;α為嚙合角。

        3 行走輪彎曲強(qiáng)度仿真

        本文以某型采煤機(jī)為例來說明行走輪輪齒的彎曲強(qiáng)度分析流程。其主要參數(shù)為:牽引輸出轉(zhuǎn)矩為42.4 kN·m;采煤機(jī)自重為39 t。按照第2節(jié)中行走輪載荷的計(jì)算公式,可得行走輪最大法向載荷為Fn=191.6 kN;分度圓切向載荷為Ft=181.3 kN;上抬力為Fr=66.4 kN。

        3.1 行走輪模型建立

        基于Solidworks三維建模軟件建立行走輪的三維模型,其建模參數(shù)如表1所示。

        表1 行走輪尺寸參數(shù)

        按照以上參數(shù)建立行走輪模型,如圖1所示。

        圖1 行走輪三維模型

        圖2 輪齒網(wǎng)格劃分

        圖3 輪齒載荷及約束信息

        3.2 材料參數(shù)、網(wǎng)格及載荷設(shè)置

        行走輪材料選用18Cr,其彈性模量為210 GPa;泊松比為0.28;密度為7 910 kg/m3。根據(jù)研究目的,只需研究某一個(gè)輪齒的受力變形情況即可,因此對(duì)其中一個(gè)輪齒劃分網(wǎng)格,單元類型采用8節(jié)點(diǎn)Solid185單元,以保證計(jì)算結(jié)果的精確性,并在齒根接觸部位進(jìn)行網(wǎng)格細(xì)化。最終單元數(shù)量為1 923個(gè);節(jié)點(diǎn)數(shù)量為1 762個(gè)。網(wǎng)格劃分如圖2所示。

        依據(jù)載荷計(jì)算結(jié)果在輪齒分度圓線上施加線載荷,對(duì)輪齒兩個(gè)側(cè)面及底面施加全約束,以模仿輪齒的實(shí)際情況,如圖3所示。圖中箭頭所指即為法向載荷在分度圓線上的載荷施加,兩側(cè)及底部為全約束。完成上述步驟后提交Ansys計(jì)算,獲得計(jì)算結(jié)果。

        3.3 仿真結(jié)果分析

        在Ansys后處理中查看輪齒的應(yīng)力與應(yīng)變情況,分別如圖4~5所示。由圖可知,齒頂尖端出現(xiàn)應(yīng)力集中最大等效用力為1 556.5 MPa;提取其他應(yīng)力如最大拉應(yīng)力為443.2 MPa,出現(xiàn)位置在靠左側(cè)的齒根處;最大壓應(yīng)力為548.9 MPa,出現(xiàn)在右側(cè)齒根;最大等效應(yīng)變?yōu)?.359×10-6。從以上統(tǒng)計(jì)結(jié)果可以看出,齒尖發(fā)生了嚴(yán)重的應(yīng)力集中,其值遠(yuǎn)大于材料屈服應(yīng)力630 MPa,這是由于施加分度圓線載荷,實(shí)際上是以集中載荷施加在相應(yīng)位置的節(jié)點(diǎn)處。由于是集中力直接施加,勢必會(huì)引起失真的應(yīng)力集中,因此齒尖的應(yīng)力不作為參考。根據(jù)圣維南定理,齒根處的應(yīng)力是真實(shí)可靠的。雖然齒根處的應(yīng)力未大于材料屈服強(qiáng)度,但已較為接近,在長時(shí)間工作后容易在齒根表面產(chǎn)生塑性累積進(jìn)而出現(xiàn)微裂紋,裂紋萌生、擴(kuò)展導(dǎo)致齒根斷裂。

        4 輪齒改進(jìn)及效果分析

        圖4 輪齒等效應(yīng)力云圖

        圖5 輪齒應(yīng)變?cè)茍D

        仿真分析結(jié)果表明,齒根斷裂是由于齒根處較大的應(yīng)力引起的疲勞斷裂。在生產(chǎn)制造上,提高行走輪疲勞壽命可從以下幾個(gè)方面考慮:

        (1)選用疲勞強(qiáng)度更好、更耐磨的材料,結(jié)合合理的熱處理方式,達(dá)到最佳工藝方案;

        (2)可考慮增加行走輪、銷排的嚙合面積,加大齒根處的圓角半徑,使其更加圓滑地過度,以降低應(yīng)力集中程度,從而提高疲勞壽命;

        (3)盡可能地保證行走輪的制造加工精度,最大限度地保證每次行走都在規(guī)定的節(jié)距、中心距下,減少?zèng)_擊對(duì)行走輪輪齒壽命的影響;

        (4)選擇轉(zhuǎn)換率更高、更易潤滑的軸承,減少由軸承帶來的行走輪輪齒受載不均。

        采用以上改進(jìn)思路,對(duì)輪齒進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì)。為進(jìn)一步驗(yàn)證改進(jìn)后輪齒的實(shí)際應(yīng)用效果,將其在采煤機(jī)上進(jìn)行了為期6個(gè)月的應(yīng)用測試。在輪齒使用過程中,整體結(jié)構(gòu)的變形程度有所降低,其齒頂、齒根等部位基本未出現(xiàn)較大程度的接觸面磨損或輪齒斷裂等故障現(xiàn)象,采煤機(jī)設(shè)備的運(yùn)行穩(wěn)定性也得到明顯提升。在測試期間,同期相比,采煤機(jī)因行走輪故障而產(chǎn)生的設(shè)備無法正常運(yùn)行的頻率降低了將近60%,因此,改進(jìn)后的行走輪部件得到了一致認(rèn)可。

        5 結(jié)束語

        本文針對(duì)頻發(fā)的行走輪輪齒齒根折斷現(xiàn)象,提出用有限元手段來進(jìn)行輪齒彎曲強(qiáng)度的分析。簡要介紹了行走部的構(gòu)成,分析了行走輪輪齒的受力,并以某型采煤機(jī)為例來說明有限元計(jì)算輪齒彎曲強(qiáng)度的步驟及流程。通過有限元分析結(jié)果可知,齒根應(yīng)力小于材料屈服強(qiáng)度,滿足靜強(qiáng)度要求,但齒根應(yīng)力已較為接近屈服應(yīng)力,并由此產(chǎn)生塑性累積與流動(dòng),最終形成微裂紋,造成輪齒的疲勞折斷。由此給出了相應(yīng)的提高行走輪輪齒疲勞壽命的建議。本文提供的輪齒有限元分析方法及分析結(jié)果,可為行走輪的生產(chǎn)制造提供理論支持,也可供同類型產(chǎn)品研發(fā)借鑒。

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