趙小健 王振東
(核工業(yè)理化工程研究院 天津 300180)
為了便于加工,通常先將金屬材料的強度降低,待加工成型后再特殊熱處理提高其強度。但對于某些用于精密儀器內部的起連接作用的柔性薄壁管件,由于管壁太薄,成型后再熱處理致變形較大,故采取了先調質處理,后加工減薄,然后擴徑成型的工藝。由于調質處理和機械減薄加工作用,薄壁金屬管件的強度升高,延伸率降低,給金屬管件的液壓擴徑成型帶來了較大難度,特別是精度控制方面。本文通過分析液壓擴徑成型40Cr薄壁管件工藝及出現的問題,設計了機械接觸控制機構和形位限制模具,從初波控制、外徑限制、貼膜成型三方面進行操作,實現了對管件的擴徑波高、形狀進行有效控制。
相比較機械擴徑成型,液壓擴徑成型具有管坯均勻減薄,成型波高更大的優(yōu)勢。液壓擴徑成型利用了液體不可壓縮原理[1],在專用液壓設備上完成成型過程。成型過程如圖1所示。
常規(guī)液壓擴徑成型可以獲得調質40Cr管件,但管件擴徑部位的波紋形狀和精度較低,尤其是波高精度雖符合國標GB/T 12777-2008[2]中U型波紋尺寸精度±IT18/2要求,卻不能滿足測量儀器的實際使用需求。波紋精度低表現在兩方面,一是波高精度低;二是波峰呈尖角形狀,不是半圓形狀。對比試驗表明,管坯強度越高,波寬越小,波峰尖角越厲害。為了獲得滿足高精度要求的管件,需要從波高和波形兩方面進行精確控制研究。
圖1 常規(guī)液壓成型流程
圖2 擠壓前后總弧長相等
在液壓擴徑成型過程中,第三步形成初波是管坯與模具的相對運動至靜止的過程。形成初波后,由于管坯受到徑向的液壓作用,模具與管坯的摩擦力和管坯內部抑制變形的阻力共同作用管坯,使其處于受力均衡狀態(tài)。第四步中管坯隨模具運動,不發(fā)生與模具的相對運動,可知初波的總弧長等于最終波紋總弧長。故第三步初波尺寸決定著第四步的弧長,間接影響著波紋的波高和波形,如圖2加黑部分所示。而第四步形成波紋時,在弧長一定的情況下,波寬與波高呈反關系。為了同時保證波寬和波高的精度,在模具確定的前提下,必須保證初波的精度。且第四步的模具處于閉合狀態(tài),難以檢測波紋尺寸。故采取控制初波波高的辦法,提高弧長精度,配合模具,間接保證波紋形位參數。
為了有效控制初波波高,設計了一種利用機械接觸通電控制液壓的機構,如圖3所示。使用情況如圖4所示。
如圖3所示,設計的直流接觸通電控制機構包括塑料機體、強力磁鐵和金屬探針。塑料機體設計為矩形內凹結構,可以與模具外圓周有效接觸并限位,保證重復使用精度。強力磁鐵過盈壓裝進安裝孔,金屬探針設計為圓平端。下模具連接液壓控制開關的負極,金屬探針連接液壓控制開關正極。如圖4所示,使用時,強力磁鐵非接觸吸附在模具外圓周面上,使塑料基體帶著金屬探針固定在模具外圓周面上,利用臺階限位。開動液壓馬達,當管坯形成初波至與金屬探針接觸后,直流電接通,控制開關瞬時閉合,控制液體壓力不再升高,實現對初波尺寸的控制。當液體壓力穩(wěn)定后,手動撤走控制機構。
圖3 機械接觸通電控制機構圖
圖4 機械接觸通電控制機構使用示意圖
圖5 使用非對稱圓弧內腔成型示意圖
為了有效控制波紋波高和形狀,盡可能減小波峰尖角,設計了非對稱結構的圓弧內腔模具,通過上下模具先構成封閉內腔,徑向約束波紋直徑,然后軸向繼續(xù)擠壓管坯,減小波峰尖角,最后瞬間加大液壓,使波紋處貼膜成型的辦法控制波紋外徑和形狀。由于先對初波弧長進行了控制,貼膜后,波紋回彈精度也能夠得到保證,可以保證波紋的形位參數。
在成型前,需先將上模具圓弧段和直壁段涂薄層潤滑油。上下模具接近過程如圖5所示。在成型后期,需進行一定時長的保壓,通過保壓可以顯著減小波紋回彈變形,提高成型一致性。
使用調質處理的直徑φ350mm。壁厚0.5mm的40Cr焊接管件進行成型試驗,要求波高(7±0.25)mm,波寬3mm。試驗調整波高至設計尺寸后,連續(xù)成型20件管件。使用輪廓度儀檢測波高和波形,波高精度達到了±0.21mm,高于國標精度±0.55mm。波紋形狀滿足國標GB/T 12777-2008中對U型波紋的形狀要求,具有較高的一致性,有效改善了尖角波形應力集中問題。通過使用接觸控制機構和形位限制模具,在波紋高度和形狀控制方面取得了顯著進展。
通過對液壓成型工藝及裝置進行優(yōu)化,提高了波高精度,改善了波紋形狀??梢缘贸鲆韵陆Y論:
設計了通電控制機構,可以有效控制初波高度,從而控制初波弧長,間接控制波紋弧長。
設計了非對稱結構的圓弧內腔模具,有效控制了波高,波高精度達到了±0.21mm;有效解決了波峰尖角問題,改善了波峰應力集中,提高了工件的質量。