袁春燕

(中鐵十八局集團第一工程有限公司，河北 涿州 072750)

隨著深海探索與南海島礁的建設，混凝土材料越來越廣泛的應用于水下工程。普通混凝土在水環(huán)境中直接澆筑時，會受到水的影響而產(chǎn)生分離、水泥流失，導致強度和耐久性下降，并且還會引起環(huán)境污染。傳統(tǒng)的圍堰隔水法施工工藝復雜、工期長，工程成本成倍增加，且難以保證水下灌漿材料的質(zhì)量。絮凝劑可使混凝土材料各組分黏聚在一起，遇水不離析、水泥不流失、自流平、自密實，無須振搗，從而實現(xiàn)混凝土在水中的直接澆灌，可保證混凝土質(zhì)量。

鋁酸鹽水泥因具有快硬、高強、耐高溫等優(yōu)點，被廣泛用于緊急軍事工程、搶修工程以及冬季施工工程，但鋁酸鹽水泥因晶型轉變會導致強度倒縮、凝結時間延長。研究發(fā)現(xiàn)普通硅酸鹽水泥、硫鋁酸鹽水泥和石膏三種膠凝材料按一定比例復合(三元體系)具有凝結時間短、流動性強、早期強度高的性能[1-2]。丁汝茜[3]認為三元膠凝體系中鋁酸鹽水泥∶普通硅酸鹽水泥∶二水石膏= 85%∶4%∶11%時，三元體系力學性能、流動性能及抗倒縮性能最佳。

本文針對興泉鐵路六角宮水庫中橋深水斜巖地質(zhì)樁基及承臺施工中出現(xiàn)水下混凝土灌漿料凝結速度慢、不密實、強度低、耐久性差等問題，選用鋁酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥和二水石膏三元膠凝體系，擬研制出一種新型快硬、早強、易于施工的水下混凝土灌漿材料，力爭能使水下樁基及承臺順利施工。

1 原材料及試驗方案

1.1 原材料

鋁酸鹽水泥：登電集團水泥有限公司生產(chǎn)；普通硅酸鹽水泥：福建大田新巖水泥有限公司生產(chǎn)的P.O 42.5；二水石膏：山東鑫旺博新材料有限公司生產(chǎn)，純度96%；聚丙烯酰胺(PAM)：陰離子型，分子量為1 000萬，廣東首信環(huán)?？萍加邢薰旧a(chǎn)；羥丙基甲基纖維素醚(HPMC)：市售，標稱粘度100 000 mPa·s；UWB-Ⅱ型抗分散劑：中國石油集團工程技術研究院制；緩凝劑：葡萄糖酸鈉，蘇州市米達化工有限公司生產(chǎn)；減水劑：聚羧酸高效減水劑，保定金鐘制藥有限公司生產(chǎn)，減水率20%；細骨料：河砂，細度模數(shù)2.7，含泥量0.9%，表觀密度2 600 kg/m3；粗骨料：粒徑為5～20 mm連續(xù)級配，含泥量0.5%，表觀密度2 680 kg/m3；水：自來水。

1.2 試驗方案

選用鋁酸鹽水泥∶普通硅酸鹽水泥∶二水石膏質(zhì)量比為85%∶4%∶11%，摻加不同絮凝劑(PAM、HPMC、UWB-Ⅱ)制備三元膠凝體系砂漿，測試砂漿流動性、抗分散性及抗壓強度，選擇工作性最優(yōu)的絮凝劑，并確定其最佳摻量；然后應用于水下混凝土，測試不同水灰比時水下混凝土的流動性、抗分散性及抗壓強度，選出最佳水灰比，最終制備出快硬、早強、易于施工且工作性良好的水下灌漿材料。

2 試驗結果及討論

2.1 三元體系鋁酸鹽水泥基砂漿性能研究

2.1.1 絮凝劑對三元體系砂漿流動性的影響

砂漿流動性試驗結果如圖1所示，由圖可知，鋁酸鹽水泥基砂漿流動性隨PAM及UWB-Ⅱ摻量的增加先提高后降低，隨HPMC摻量的增加而降低，且摻加UWB-Ⅱ的砂漿流動性高于摻加PAM砂漿的流動性；PAM與HPMC在相同摻量時，摻加PAM的砂漿流動性高于摻加HPMC砂漿的流動性。當PAM摻量為膠凝材料質(zhì)量的0.4%時，砂漿流動性達到最佳；UWC-Ⅱ摻量為膠凝材料質(zhì)量的2.5%時，砂漿流動性達到最佳；摻加HPMC時，即使很小的摻量都會使砂漿流動性降低。

2.1.2 絮凝劑對砂漿抗分散性的影響

三元體系砂漿通過水后水樣的濁度表征砂漿抗分散性，抗分散性試驗結果如圖2所示。

由圖2可知，無論何種絮凝劑的摻入都會使砂漿通過水后水樣的濁度降低。PAM與HPMC相同摻量時，摻加HPMC砂漿抗分散性優(yōu)于摻加PAM的砂漿抗分散性，摻加UWB-Ⅱ的砂漿抗分散性優(yōu)于摻加HPMC砂漿的抗分散性。當抗分散性達到《水下不分散混凝土試驗規(guī)程》(DL/T 5117-2000)規(guī)定的濁度(小于150 NTU)時，PAM與HPMC的摻量均為膠凝材料質(zhì)量的0.6%，UWB-Ⅱ的摻量為膠凝材料質(zhì)量的2.5%。

根據(jù)砂漿流動性及抗分散性試驗可知，當摻加PAM及HPMC的砂漿流動性良好時，其砂漿抗分散性不符合規(guī)范要求；當UWC-Ⅱ摻量為膠材質(zhì)量的2.5%時，砂漿流動性及抗分散性均良好，且符合規(guī)范要求。此外，根據(jù)市場調(diào)查，PAM20元/kg，HPMC120元/kg，UWB-Ⅱ15元/kg，HPMC及PAM成本高。根據(jù)砂漿流動性及抗分散性試驗及成本控制選用UWB-Ⅱ作為水下灌漿材料的絮凝劑。

2.2 水灰比對三元鋁酸鹽水泥基混凝土性能的影響

選用不同水灰比制備水下不分散混凝土，測試其流動性、抗分散性及抗壓強度，選出最佳水灰比，并測試其凝結時間，混凝土配合比如表1所示。

表1 混凝土配合比設計

2.2.1 對混凝土流動性的影響

混凝土坍落度及坍擴度表征混凝土的流動性，其變化趨勢如圖3所示。

由圖3可知，三元體系鋁酸鹽水泥基混凝土流動性隨水灰比的增加而提高。當水灰比為0.35及0.39時，混凝土坍落度與坍擴度均無法滿足規(guī)范要求；當水灰比為0.43時，坍落度及坍擴度均可滿足規(guī)范要求；水灰比為0.47時，混凝土出現(xiàn)泌水現(xiàn)象，無法滿足工程應用。

圖1 絮凝劑對砂漿流動性的影響 圖2 絮凝劑對砂漿抗分散性的影響 圖3 不同水灰比時混凝土的流動性

2.2.2 對混凝土抗分散性的影響

三元體系混凝土通過水后水樣的濁度及pH值表征不同水灰比混凝土的抗分散性，其試驗結果如圖4所示。

由圖4可知，三元體系鋁酸鹽水泥基混凝土抗分散性隨水灰比的增大而降低。當水灰比為0.35及0.39時，濁度分別為為43 NTU、95 NTU，水樣非常清晰，pH值均小于12，滿足規(guī)范要求，抗分散性良好，但其流動性無法滿足規(guī)范要求，水下混凝土無法達到自流平自密實的要求。當水灰比為0.43時，混凝土抗分散性及流動性均可滿足規(guī)范要求；當水灰比為0.47時，混凝土流動性良好，但抗分散性差易發(fā)生離析。

圖4 不同水灰比時混凝土抗分散性

2.2.3 對混凝土抗壓強度的影響

測試了不同水灰比、不同齡期、不同成型條件時三元鋁酸鹽基混凝土的抗壓強度，其試驗結果如圖5所示。

圖5 不同水灰比時三元鋁酸鹽水泥基混凝土抗壓強度

由圖5可知，水中成型及陸地成型的三元鋁酸鹽水泥基混凝土7 d及28 d抗壓強度均隨水灰比的增加而降低。水灰比為0.35及0.39時，陸地成型與水中成型的混凝土抗壓強度均較高，水陸強度比均滿足規(guī)范(DL/T 5117-2000)規(guī)定的7 d水陸強度比大于60%、28 d水陸強度比大于70%的要求，但由于流動性較差，無法實現(xiàn)水下的直接澆筑自流平要求。水灰比為0.43時，水中成型混凝土試塊的28 d抗壓強度可達49.2 MPa，強度等級可達C40混凝土，且水陸強度比滿足規(guī)范要求。但水灰比為0.47時，因水中成型時混凝土離析，膠凝材料流失，水中成型及陸地成型的混凝土7 d及28 d抗壓強度均較低，無法滿足設計要求。

2.3 緩凝劑對三元鋁酸鹽水泥基混凝土性能的影響

2.3.1 對混凝土工作性能的影響

由于此類水下混凝土在動水及深水時無法直接澆筑，應采用導管法輔助施工，相對而言施工時間跨度大，然而鋁酸鹽水泥凝結時間短，在較長的施工時間段內(nèi)，無法保持良好的塑性，故摻加緩凝劑延緩凝結時間，以達到工程應用的要求。

根據(jù)上述試驗結果選用水灰比為0.43、摻量2.5%UWB-Ⅱ為絮凝劑，摻加葡萄糖酸鈉作為緩凝劑。葡萄糖酸鈉既可以延緩混凝土凝結時間，又可增加混凝土的可塑性和強度。制備的三元體系混凝土配合比為：膠材∶水∶砂∶石子=500∶175∶639∶1 064(kg/m3)，減水劑1.5%，葡萄糖酸鈉摻量分別為0.5%,1.0%,1.5%,和2.0%。測試的凝結時間、流動性、濁度和pH值結果如圖6所示。

由圖6(a)知，鋁酸鹽水泥基混凝土的凝結時間隨緩凝劑摻量的增加而顯著延長。當緩凝劑摻量為0.5‰時，混凝土初凝時間為2 h20 min，終凝時間為24 h40 min，無法滿足規(guī)范(DL/T 5117-2000)規(guī)定的水下混凝土初凝時間大于5 h的施工要求。當緩凝劑摻量為1‰時，混凝土初凝時間為5 h10 min，終凝時間為29 h20 min，可滿足規(guī)范規(guī)定的初凝時間大于5 h、終凝時間小于30 h的施工要求。當緩凝劑摻量超過1‰時，混凝土終凝時間超過30 h，無法滿足規(guī)范要求。由圖6(b)知，鋁酸鹽水泥基混凝土流動性隨緩凝劑摻量的增加而提高。當緩凝劑摻量為0～1‰時，混凝土坍落度及坍擴度均可滿足規(guī)范要求；當緩凝劑摻量超1‰時，混凝土流動過快，會導致水下澆筑過程中混凝土離析。

圖6 緩凝劑對三元鋁酸鹽水泥基混凝土性能的影響

由圖6(c)知，鋁酸鹽水泥基混凝土抗分散性隨緩凝劑摻量的增加而降低。當緩凝劑摻量為0～1‰時，混凝土濁度及pH值均可滿足要求，抗分散性良好。當緩凝劑摻量超過1‰時，混凝土抗分散性顯著下降，在澆筑過程中易造成水泥流失。

2.3.2 對混凝土抗壓強度的影響

根據(jù)上述試驗，選用葡萄糖酸鈉摻量為膠凝材料的1‰作為最佳摻量，制備三元鋁酸鹽水泥基混凝土并測其抗壓強度，試驗結果如表2所示。

由表2知，陸地及水中成型的三元鋁酸鹽水泥基混凝土早期(7 d)抗壓強度均隨緩凝劑摻量的增加而略有降低；后期(28 d)抗壓強度隨緩凝劑摻量的增加而提高，且摻量越高，對強度的提高越明顯，但緩凝劑摻量不宜過大，摻量過大時，緩凝時間過長，由于水分的蒸發(fā)和散失會使混凝土內(nèi)部孔隙率提高，對混凝土耐久性造成不利影響。

表2 摻加緩凝劑時三元鋁酸鹽水泥基混凝土抗壓強度

根據(jù)上述試驗選出葡萄糖酸鈉的最佳摻量為膠凝材料的1‰，此時混凝土的流動性、抗分散性均良好，抗壓強度可達C40等級，7 d水陸強度比可達71%、28 d水陸強度比可達89%，滿足規(guī)范要求。

2.3.3 水下灌漿料的抗?jié)B性

對所制備的不同成型條件下水下灌漿料7 d及28 d齡期進行電通量試驗，測試其抗氯離子滲透性。試驗結果如表3所示。

表3 水下灌漿料電通量C

成型方式7 d28 d陸地成型2 412.361 560.22水中成型3 156.271 903.31

根據(jù)文獻[4] 及混凝土電通量與氯離子滲透性等級關系以及表3結果可知，水中成型及陸地成型的早期(7 d)三元鋁酸鹽水泥基混凝土氯離子滲透等級均為“中”，抗氯離子滲透性較好；兩者后期(28 d)氯離子滲透等級為“低”，抗氯離子滲透性良好；陸地成型的混凝土試塊抗氯離子滲透性優(yōu)于水中成型試塊的抗氯離子滲透性。

3 結論

(1)三元鋁酸鹽水泥基灌漿料在摻加UWB-Ⅱ型絮凝劑時，可實現(xiàn)在靜水下的直接澆筑，施工方便、工期短、施工成本低。UWB-Ⅱ最佳摻量為膠凝材料的2.5%。

(2)三元鋁酸鹽水泥基灌漿料在動水及深水環(huán)境施工時，要采用導管法施工，施工工期長，由于其具有快硬、早強的優(yōu)點，要加入緩凝劑(葡萄糖酸鈉)調(diào)節(jié)凝結時間，防止長時間施工時過早凝結，葡萄糖酸鈉最佳摻量為膠凝材料的1‰。

(3)所制備的三元鋁酸鹽基水下灌漿料28 d抗壓強度可達49 MPa，強度等級可達C40，7 d水陸強度比可達71%，28 d水陸強度比可達89%；且早期(7 d)抗氯離子滲透性較好，后期(28 d)抗氯離子滲透性良好。

將所研制的水下灌漿材料應用于深水斜巖地區(qū)六角宮水庫中橋的樁基及水下承臺施工，解決了普通水下灌漿料材料存在的凝結速度慢、不密實、強度低等技術難題，取得了很好的效果。