陳燦明，孟星宇，李 致，錢(qián)繼春，蘇曉棟

(1.南京水利科學(xué)研究院， 江蘇 南京 210029；2.水利部水科學(xué)與水工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 江蘇 南京 210029；3.浙江省嘉興市水利局， 浙江 嘉興 314000)

軟土地基上建設(shè)水利工程時(shí)，為控制建筑物的整體變形、提高其整體穩(wěn)定常選擇樁基礎(chǔ)對(duì)地基進(jìn)行處理，而鉆孔灌注樁則是最常用的樁型[1-2]。某節(jié)制閘為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，閘室2孔、單孔凈寬12 m，整體底板，閘室順?biāo)飨蜷L(zhǎng)18 m，垂直水流向?qū)?0 m，臥式平面鋼閘門(mén)，固定卷?yè)P(yáng)式啟閉機(jī)，由于閘室基礎(chǔ)為軟土地基，為提高水閘的整體抗滑穩(wěn)定，減小整體變形，采用樁徑0.80 m、樁長(zhǎng)32.04 m、混凝土強(qiáng)度等級(jí)C25的鋼筋混凝土鉆孔灌注樁進(jìn)行基礎(chǔ)處理。閘室段鉆孔灌注樁順?biāo)飨驑堕g距3.0 m，垂直水流向樁間距2.5 m，灌注樁樁底持力層位于V1黏質(zhì)粉土層，單樁水平承載力設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)值80 kN，豎向抗壓極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值950 kN。

為了確保鉆孔灌注樁單樁水平承載力滿足設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)值80 kN的要求，首先采用反射波法和高應(yīng)變法檢驗(yàn)灌注樁樁身完整性，通過(guò)水平荷載試驗(yàn)確定灌注樁的水平極限承載力，并基于ABAQUS有限元和地質(zhì)勘察資料，對(duì)灌注樁在水平荷載作用下的承載性能進(jìn)行反演分析，為類(lèi)似工程的樁基優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了技術(shù)支撐[3-5]。

1 灌注樁施工控制與樁身完整性檢驗(yàn)

1.1 主要施工控制

鉆孔灌注樁采用正循環(huán)鉆孔法成樁。根據(jù)灌注樁位置鉆機(jī)定位后，檢查平臺(tái)平正度、穩(wěn)固性及鉆桿垂直度，鉆進(jìn)過(guò)程中泥漿比重控制在1.2 g/cm3，成孔后通過(guò)繩尺測(cè)量終孔深度。安裝灌注樁鋼筋籠、導(dǎo)管，并立即進(jìn)行二次清孔，量測(cè)泥漿比重、二次清孔后孔深等指標(biāo)。

工程用混凝土為商品混凝土。首灌灌注樁混凝土?xí)r，導(dǎo)管底口到孔底距離控制在30 cm～50 cm，并保證首灌混凝土灌入量使導(dǎo)管初次埋入混凝土深度不小于1.0 m。混凝土連續(xù)澆筑過(guò)程中，隨混凝土面上升及時(shí)提升和分段拆除上段導(dǎo)管，導(dǎo)管埋入混凝土深度嚴(yán)格控制在2.0 m～5.0 m。混凝土灌注完畢要及時(shí)檢查混凝土面高度，計(jì)算混凝土實(shí)際用量、混凝土充盈系數(shù)。

通過(guò)施工過(guò)程各工序檢驗(yàn)，灌注樁成孔深度、樁底沉渣厚度、混凝土充盈系數(shù)等均滿足設(shè)計(jì)要求[6]。

1.2 灌注樁樁身完整性檢驗(yàn)

分別采用反射波法和高應(yīng)變法對(duì)樁基的完整性進(jìn)行了檢驗(yàn)[7]。

1.2.1 反射波法

反射波法也稱低應(yīng)變法，它通過(guò)小錘敲擊樁頭，樁頭產(chǎn)生的應(yīng)力波沿樁身垂直向下傳播，在波阻抗發(fā)生變化的界面處(灌注樁如樁底、夾泥、離析、擴(kuò)縮徑等)將產(chǎn)生反射波，由置于樁頂?shù)募铀俣葌鞲衅鹘邮?。根?jù)反射波與入射波的波形特征、幅值、相位、頻率的比較， 分析判斷混凝土樁的完整性。樁身缺陷位置可以根據(jù)速度波第一峰與缺陷反射波峰間的時(shí)間差、受檢樁的樁身波速來(lái)確定。

反射波法檢測(cè)結(jié)果表明，灌注樁在樁頂面以下27.2 m處出現(xiàn)輕微缺陷反射波，判定試驗(yàn)樁在樁頂下27.2 m處存在輕微缺陷，為Ⅱ類(lèi)樁。

1.2.2 高應(yīng)變法

高應(yīng)變法不僅可檢測(cè)試驗(yàn)樁的完整性，也可檢測(cè)試驗(yàn)樁的豎向承載力。

高應(yīng)變法檢測(cè)時(shí)，以兩組加速度和應(yīng)變傳感器對(duì)稱安裝于距樁頂一定距離的同一水平截面，重錘錘擊樁頂使樁周土產(chǎn)生塑性變形，采集加速度和應(yīng)變傳感器實(shí)測(cè)樁頂力和速度的時(shí)程曲線，采用曲線擬合法CAPWAP程序進(jìn)行分析計(jì)算[8]。

高應(yīng)變法檢測(cè)樁身完整性可用實(shí)測(cè)力波與速度波相比較的方法或分離上、下行波的方法，也可通過(guò)實(shí)測(cè)曲線擬合法確定。當(dāng)樁身完整性系數(shù)β=1.0時(shí)為完整樁；0.8≤β<1.0時(shí)為基本完整樁；0.6≤β<0.8時(shí)為明顯缺陷樁；β<0.6時(shí)為嚴(yán)重缺陷樁或斷樁[1]。高應(yīng)變法檢測(cè)結(jié)果顯示，試驗(yàn)樁豎向抗壓極限承載力2 720 kN，其中側(cè)摩阻力2 289.3 kN，樁端阻力430.7 kN。計(jì)算得樁身完整性系數(shù)0.82，為基本完整樁。

2 水平承載力現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)

2.1 試驗(yàn)樁地質(zhì)條件

節(jié)制閘地基土體為多元結(jié)構(gòu)，其閘室基礎(chǔ)為軟土地基，土層自上而下分為8層。其中Ⅰ1雜填土、Ⅰ0淤泥、Ⅱ1粉質(zhì)黏土，均分布在閘底板高程以上施工時(shí)需挖除。Ⅲ1淤泥質(zhì)黏土夾粉土、Ⅲ2淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、粉土互層和Ⅲ3淤泥質(zhì)黏土均為高壓縮性、低強(qiáng)度軟土，厚度大，性質(zhì)差，是節(jié)制閘沉降和抗滑穩(wěn)定的控制性土層；Ⅴ1黏質(zhì)粉土和Ⅴ2粉砂性質(zhì)良好，總體厚度大，可作為預(yù)制樁或鉆孔灌注樁樁尖持力層。試驗(yàn)樁位于ZKz10、ZKz11二鉆孔間，試驗(yàn)樁工程地質(zhì)剖面見(jiàn)圖1。

圖1 試驗(yàn)樁相鄰鉆孔地質(zhì)剖面(單位：m)

2.2 試驗(yàn)方法和設(shè)計(jì)指標(biāo)

采用單向多循環(huán)加卸載法進(jìn)行水平荷載試驗(yàn)，推求灌注樁的單樁水平承載力特征值及地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)[9-10]。試驗(yàn)時(shí)以樁頂水平位移5 mm對(duì)應(yīng)的水平荷載不小于80 kN，且樁身不允許開(kāi)裂為標(biāo)準(zhǔn)。

按預(yù)估最大加載量(160 kN)均勻分10級(jí)加載，每級(jí)荷載在其維持過(guò)程中保持穩(wěn)定，每級(jí)荷載施加后恒載4 min測(cè)讀水平位移，然后卸載至零，停2 min測(cè)讀殘余水平位移，完成一個(gè)加卸載循環(huán)，如此循環(huán)5次完成一級(jí)的荷載試驗(yàn)。逐級(jí)加載直至水平位移達(dá)到設(shè)計(jì)要求的水平位移允許值5 mm或樁身最大應(yīng)力接近材料抗裂強(qiáng)度，樁體將出現(xiàn)但未開(kāi)裂。

2.3 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.3.1 單樁水平承載力特征值

根據(jù)試驗(yàn)荷載與實(shí)測(cè)水平位移繪制的水平力-時(shí)間-位移(H-t-Y0)見(jiàn)圖2。

單樁水平承載力特征值取灌注樁樁頂高程允許水平位移5 mm時(shí)的對(duì)應(yīng)荷載為128 kN[11]，大于設(shè)計(jì)單樁水平承載力特征值80 kN。

圖2 水平荷載試驗(yàn)水平力H-時(shí)間t-位移Y0曲線

2.3.2 地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m

地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值按下式計(jì)算[12]：

(1)

(2)

式中：m為地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù),kN/m4；α為樁的水平變形系數(shù),m-1；γY為樁頂水平位移系數(shù)，當(dāng)αh≥4.0時(shí)(h為樁的入土深度)，γY=2.441；Y0為水平力作用點(diǎn)的水平位移,m；EI為樁的抗彎剛度,kN·m2；I為樁身?yè)Q算截面慣性矩;E為樁身材料彈性模量；b0為樁身計(jì)算寬度,m；對(duì)于圓形樁：當(dāng)樁徑D≤1 m時(shí)b0=0.9(1.5D+0.5)；當(dāng)樁徑D>1 m時(shí)b0=0.9(D+1)。

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果計(jì)算推求的最大加載量(160 kN)對(duì)應(yīng)的m值為7 574 kN/m4。試驗(yàn)荷載達(dá)到設(shè)計(jì)值80 kN以及特征值128 kN時(shí)對(duì)應(yīng)土抗力系數(shù)為13 678.6 kN/m4和10 093.6 kN/m4。

3 水平承載性能的反演分析

3.1 模型及相關(guān)參數(shù)

采用ABAQUS有限元軟件反演分析灌注樁水平承載性能。灌注樁模型樁徑D為0.8 m，樁長(zhǎng)32.04 m，樁身全部入土。模型水平方向樁周土體直徑取25D，土層總厚度取1.5倍樁基入土深度[12]。有限元模型網(wǎng)格采用漸變網(wǎng)格，樁周環(huán)向由圓心至圓周網(wǎng)格長(zhǎng)度從0.4 m到2.0 m，土體范圍內(nèi)每隔2.0 m劃分一個(gè)單元。樁體和土體的單元均采用三維八節(jié)點(diǎn)減縮積分單元(C3D8R)。樁土三維有限元模型見(jiàn)圖3。有限元模型坐標(biāo)系以泥面處樁軸心為坐標(biāo)系原點(diǎn)，泥面為XZ平面，基樁軸線向上為Y軸正方向，水平荷載沿X軸正方向通過(guò)樁截面圓心。模型土體邊界采用底部邊界設(shè)置固定約束，四周邊界設(shè)置法向水平位移約束。樁-土接觸面單元法向模型設(shè)為硬接觸，切向摩擦模型采用彈性滑移變形，服從Coulomb摩擦定律[13-14]。

圖3 樁-土三維有限元模型

混凝土灌注樁采用線彈性本構(gòu)模型，強(qiáng)度等級(jí)C25。地基土體采用Mohr-Coulomb彈塑性本構(gòu)模型，以工程實(shí)際地質(zhì)情況作為土體模型參數(shù)。模型材料物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。水平荷載逐級(jí)施加于樁頂橫截面中心點(diǎn)[15]。

表1 灌注樁模型材料物理力學(xué)參數(shù)

3.2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

模型取單級(jí)荷載16 kN逐級(jí)施加，為研究灌注柱的水平承載性能，在現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)荷載基礎(chǔ)上增加兩級(jí)，即最大計(jì)算荷載192 kN。

3.2.1 樁身彎矩與應(yīng)力

分12級(jí)施加水平荷載至192 kN，各荷載級(jí)作用下樁身彎矩分布見(jiàn)圖4；各荷載級(jí)樁身彎矩最大值及彎矩零點(diǎn)位置、最大拉壓應(yīng)力及其對(duì)應(yīng)位置見(jiàn)表2。

計(jì)算結(jié)果表明：

(1) 灌注樁在水平荷載作用下彎矩和應(yīng)力分布規(guī)律一致，應(yīng)力分布若不計(jì)灌注樁自重影響，二者具有完全相關(guān)性。

圖4 水平荷載下樁身彎矩曲線

表2 水平荷載下樁身彎矩與應(yīng)力特征值及位置

(2) 灌注樁在水平荷載作用下最大彎矩值和最大應(yīng)力隨荷載增加而增大，試驗(yàn)樁荷載與樁身最大彎矩的關(guān)系可用二項(xiàng)式M=0.0042H2+0.8123H表示，相關(guān)系數(shù)R為0.997 8。試驗(yàn)樁荷載與樁身最大拉應(yīng)力的關(guān)系可用二項(xiàng)式M=0.00008H2+0.0138H表示，相關(guān)系數(shù)R為0.999 8。

(3) 受灌注樁自重影響，樁身最大拉應(yīng)力值小于壓應(yīng)力，在整個(gè)加載過(guò)程中樁身最大壓應(yīng)力始終未超過(guò)其允許值。樁身混凝土最大拉應(yīng)力達(dá)到C25混凝土軸心抗拉設(shè)計(jì)值1.27 MPa、軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值1.78 MPa時(shí)對(duì)應(yīng)的水平荷載分別為67.05 kN、83.67 kN。

(4) 對(duì)于樁頂出現(xiàn)水平荷載5 mm時(shí)，樁身最大拉應(yīng)力為3.47 MPa，已超過(guò)樁身C25混凝土材料軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值1.78 MPa的1.95倍，樁身會(huì)發(fā)生開(kāi)裂。

(5) 最大彎矩和最大應(yīng)力位置隨水平荷載增加逐漸下移，受灌注樁自重影響，最大壓應(yīng)力位置略低于最大彎矩和最大拉應(yīng)力位置。加載過(guò)程中，灌注樁最大彎矩和最大拉應(yīng)力位于樁頂下2.5 m～3.3 m，相當(dāng)于3.1D～4.1D。第一彎矩和第一拉應(yīng)力零點(diǎn)以下樁身出現(xiàn)負(fù)彎矩，拉應(yīng)力出現(xiàn)在樁身另一側(cè)。下部樁身最大負(fù)彎矩值約為上部最大正彎矩的3.0%～3.6%，下部樁身最大拉應(yīng)力值約為上部最大拉應(yīng)力值的16.1 %～18.2%。

(6) 水平荷載對(duì)灌注樁彎矩、應(yīng)力的影響深度一般為0～19.5 m，相當(dāng)于0～24.4D范圍，也說(shuō)明灌注樁在樁頂面以下27.2 m處的輕微缺陷不影響其水平承載力。

3.2.2 樁頂位移

灌注樁在不同荷載級(jí)下的樁身位移見(jiàn)圖5，樁頂與水平位移、樁頂與水平位移梯度曲線見(jiàn)圖6。

圖5 水平荷載作用下樁身位移圖

圖6 水平荷載與樁頂位移、位移梯度曲線

計(jì)算結(jié)果表明：

(1) 水平荷載作用下灌注樁樁頂位移(mm)隨荷載(kN)增加而增大，其變化可用二項(xiàng)式Y(jié)=0.0494H2+0.0556H表示，相關(guān)系數(shù)R為0.999 6。水平荷載作用下樁頂位移梯度(mm/kN)同樣隨荷載增加而增大，其變化可用二項(xiàng)式ΔY0/ΔH×10-6=-0.2749H2+483.09H，相關(guān)系數(shù)R為0.982 0，擬合精度低于荷載與樁頂位移。

(2) 樁頂位移5 mm時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載136.8 kN，因此根據(jù)設(shè)計(jì)要求，取該值為灌注樁水平承載力特征值。

(3) 水平荷載作用下，樁身下部出現(xiàn)了反向位移，樁身第一位移零點(diǎn)在樁頂下5.0 m～5.8 m，相當(dāng)于6.3D～7.3D；樁身第二位移零點(diǎn)在樁頂下16.0 m～17.8 m，相當(dāng)于20.0D～22.3D。反向位移量值一般是樁頂位移的4.1%～4.6%。

3.2.3 樁承載力

灌注樁水平承載力試驗(yàn)，當(dāng)出現(xiàn)樁身折斷、水平位移超過(guò)30 mm～40 mm(軟土中的樁或大直徑時(shí)取大值)、水平位移達(dá)到設(shè)計(jì)要求的水平位移允許值時(shí)，終止加載。而單樁水平極限荷載可?。篐-Y0曲線發(fā)生明顯陡降的起始點(diǎn)對(duì)應(yīng)的荷載、H-ΔY0/ΔH曲線或lgH-lgY0曲線上第二拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的水平荷載、或樁身折斷或受拉鋼筋屈服的前一級(jí)水平荷載。對(duì)于單樁水平承載力特征值，在樁身不允許開(kāi)裂或灌注樁樁身配筋率小于0.65%時(shí)，取水平臨界荷載0.75倍；灌注樁配筋率不小于0.65%時(shí)，取樁頂高程處水平位移所對(duì)應(yīng)荷載的0.75倍；按設(shè)計(jì)要求的水平允許位移取其對(duì)應(yīng)荷載[16](滿足樁身抗裂)。

(1) 根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果，在192 kN水平荷載作用下，H-Y0曲線尚未發(fā)生明顯陡降，H-ΔY0/ΔH曲線也未出現(xiàn)第二拐點(diǎn)，更無(wú)樁身折斷或受拉鋼筋屈服，因此計(jì)算所用的最大水平荷載尚未達(dá)到灌注樁的單樁水平極限荷載。

(2) 根據(jù)設(shè)計(jì)要求，取有限元模型計(jì)算的水平位移允許值5 mm對(duì)應(yīng)的荷載為136.8 kN作為灌注樁水平承載力特征值。

(3) 根據(jù)設(shè)計(jì)要求樁身不開(kāi)裂，有限元模型計(jì)算的樁身最大拉應(yīng)力達(dá)到C25混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1.78 MPa時(shí)對(duì)應(yīng)的水平荷載83.67 kN，應(yīng)以此作為灌注樁水平承載力特征值。

3.2.4 地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m

根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果繪制的地基土抗力特征曲線見(jiàn)圖8，計(jì)算結(jié)果表明：

(1) 隨著水平荷載的增加，地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)呈減小趨勢(shì)，水平荷載136.8 kN、128.0 kN、83.6 kN和80.0 kN作用下對(duì)應(yīng)的土抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值分別為10 641.0 kN/m4、11 411.2 kN/m4、17 448.4 kN/m4和18 069.4 kN/m4。

(2) 水平位移大于4 mm～5 mm時(shí)，地基土抗力系數(shù)的比例系數(shù)下降趨勢(shì)明顯趨于平緩，設(shè)計(jì)允許位移值5 mm時(shí)對(duì)應(yīng)土抗力系數(shù)的比例系數(shù)m為11 061.1 kN/m4。

3.2.5 現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)與數(shù)值模擬結(jié)果對(duì)比

圖7和圖8分別列出水平力H-地基土水平抗力系數(shù)m、水平力H-位移梯度ΔY0/ΔH的數(shù)值模型計(jì)算與現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，根據(jù)結(jié)果對(duì)比分析：

(1) 根據(jù)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，將樁頂允許位移5 mm對(duì)應(yīng)水平荷載作為灌注樁水平承載力特征值，現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)為128 kN，數(shù)模計(jì)算結(jié)果為136.8 kN，二者相差6.87%。

(2) 數(shù)值模擬計(jì)算的地基土抗力系數(shù)的比例系數(shù)m比現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果要大，但隨著荷載增加兩者誤差逐漸減小。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)計(jì)算推求的最大加載量160 kN、水平承載力特征值128 kN及設(shè)計(jì)承載力80 kN對(duì)應(yīng)的土抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值分別為7 574.0 kN/m4、10 093.6 kN/m4、13 678.6 kN/m4，而對(duì)應(yīng)的數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果為8 755.8 kN/m4、11 411.2 kN/m4、18 069.4 kN/m4，試驗(yàn)與數(shù)模計(jì)算間誤差13.06%～32.10%。

(3) 設(shè)計(jì)提出確定灌注樁水平承載力特征值時(shí)以樁身不開(kāi)裂為前提，對(duì)于常規(guī)的現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)而言，現(xiàn)有技術(shù)條件無(wú)法判別樁身是否開(kāi)裂；而數(shù)模計(jì)算時(shí)則可根據(jù)樁身應(yīng)力計(jì)算判斷，試驗(yàn)灌注樁樁身最大拉應(yīng)力達(dá)到C25混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值時(shí)對(duì)應(yīng)的荷載分別為67.05 kN、83.67 kN，說(shuō)明試驗(yàn)得到水平承載力特征值128 kN偏大，使用后不安全。

圖7 地基土抗力特征曲線圖

圖8 水平力-位移梯度

4 結(jié) 論

(1) 灌注樁在水平荷載作用下樁頂在荷載方向出現(xiàn)最大位移，樁身下部出現(xiàn)了反向位移，樁身第一位移零點(diǎn)在樁頂下6.3D～7.3D，第二位移零點(diǎn)在樁頂下20.0D～22.3D，最大反向位移量為樁頂位移4.1%～4.6%。最大彎矩和最大拉應(yīng)力位于樁頂下3.1D～4.1D，下部樁身最大拉應(yīng)力為樁身上部最大拉應(yīng)力值的16.1%～18.2%。

(2) 受灌注樁自重影響，樁身最大拉應(yīng)力值小于壓應(yīng)力，加載過(guò)程中樁身最大壓應(yīng)力始終未超過(guò)其允許值，樁身混凝土最大拉應(yīng)力達(dá)到C25混凝土軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)值1.78 MPa時(shí)對(duì)應(yīng)的水平荷載為83.67 kN。

(3) 根據(jù)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，將樁頂允許位移5 mm對(duì)應(yīng)水平荷載作為灌注樁水平承載力特征值，現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)為128 kN，數(shù)模計(jì)算結(jié)果為136.8 kN，二者相差6.87%。

(4) 數(shù)值模擬計(jì)算的地基土抗力系數(shù)的比例系數(shù)m要大于現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果，但隨著荷載增加兩者誤差逐漸減小，現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)最大加載量160 kN、水平承載力特征值128 kN及設(shè)計(jì)承載力80 kN對(duì)應(yīng)的土抗力系數(shù)的比例系數(shù)m值試驗(yàn)與數(shù)模計(jì)算間誤差13.06%～32.10%。

(5) 對(duì)于常規(guī)的現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)而言，現(xiàn)有技術(shù)條件無(wú)法判別樁身是否開(kāi)裂，因此荷載試驗(yàn)得到的水平承載力特征值需經(jīng)數(shù)模計(jì)算復(fù)核，否則有可能推求的水平承載力特征值偏大，使用不安全。

(6) 對(duì)于灌注樁水平承載力特征值確定時(shí)要求樁身未開(kāi)裂的規(guī)定有待商榷，建議對(duì)于鋼筋混凝土樁允許開(kāi)裂，但可控制鋼筋應(yīng)力、嚴(yán)格限制樁身裂縫開(kāi)展寬度，以提高鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的使用效率。