龐建麗

（保定天威集團特變電氣有限公司，河北 保定 071056）

0 引言

近年來，植物絕緣油以其綠色環(huán)保和不亞于礦物油的絕緣特性被廣泛用于油浸式變壓器領(lǐng)域。對新油的研究勢必要走出試驗室，慢慢在不同電壓等級、不同類型的變壓器上進行應(yīng)用[1]。FR3油是該公司植物油實體產(chǎn)品應(yīng)用中使用較多的油品。

變壓器用FR3油的特性雖可參閱一些油品廠商提供的技術(shù)資料及部分研究文獻，但其在產(chǎn)品應(yīng)用中的溫升實例介紹很少，且鮮有在特型產(chǎn)品中的應(yīng)用實例，因此FR3油在特型產(chǎn)品中的溫升試驗及其結(jié)果數(shù)據(jù)更顯珍貴[2]。

筆者所在公司在出口美國的2臺同套圖紙同批生產(chǎn)的ZSSI-18800/34.5產(chǎn)品上分別做了普通礦物油與FR3植物油的溫升試驗。并對FR3油特性以及產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、溫升結(jié)果進行分析。

1 廠商提供的FR3油與礦物油溫升相關(guān)特性對比

1.1 熱傳導(dǎo)性能

隨著溫度的升高，F(xiàn)R3油與普通礦物油的熱傳導(dǎo)性均有所下降，F(xiàn)R3油在相同溫度下的熱傳導(dǎo)性能優(yōu)于普通礦物油，約為1.5倍，如圖1所示。

圖1 熱傳導(dǎo)性能曲線圖

1.2 運動黏度

隨著溫度的升高，F(xiàn)R3油與普通礦物油的運動黏滯度均有所下降，更易流動。但FR3油的黏度在相同溫度下還是比普通礦物油大。例如在40℃時，F(xiàn)R3油黏度34 mm2/s，而普通礦物油的黏度9.2 mm2/s。

2 特型產(chǎn)品的基本情況

2.1 產(chǎn)品基本信息

產(chǎn)品型號：ZSSI-18800/34.5

額定容量：18800/ 6×3133 kVA

電壓組合：34.5±2×2.5%/ 6×1.69 kV

連接組別：Yd（10：20）d（11：00）d（11：40）+ Dd（11：20）d（0：00）d（0：40）

額定頻率：60 Hz

冷卻方式：KNAN

溫升限值：油面55K，繞組65K

2.2 產(chǎn)品基本結(jié)構(gòu)簡介

該產(chǎn)品為雙器身共箱結(jié)構(gòu)，兩器身高壓并聯(lián)，每個器身低壓分為軸向三裂解。高壓引出ABC，低壓側(cè)基本線圈與移相線圈（或串聯(lián)線圈）通過線圈匝數(shù)和引線連接實現(xiàn)移相出不同角度，3 低壓器身Ⅱ引出另3組B1（abc）B2（abc）B3（abc）組成單機36脈波整流變壓器。

2.3 產(chǎn)品影響溫升的相關(guān)結(jié)構(gòu)

鐵心直徑 Ф390 mm；窗高Hw=1 865 mm；中心距Mo=730 mm。線圈排布及尺寸示意見表1（單位mm）。

表 1 線圈排布示意表

器身排布簡圖如圖2所示。

圖2 單個器身各繞組輻向排布圖

3 試驗結(jié)果及分析

3.1 產(chǎn)品溫升試驗數(shù)據(jù)對比

產(chǎn)品溫升試驗數(shù)據(jù)對比見表2。

表 2 溫升實測值對比

3.2 數(shù)據(jù)分析

針對表2各部分進行分析如下。

3.2.1 油平均及油頂層溫升（單位K）

從試驗表3結(jié)果實際差值看，F(xiàn)R3油平均溫升比礦物油低3.1 K，油頂層溫升卻高出2.8 K，充分體現(xiàn)了FR3油導(dǎo)熱性好，但運動粘滯度高，不易流動的兩大物理特性。

表 3 油平均及油頂層溫升（單位K）

3.2.2 繞組銅油溫差及繞組平均溫升

由表2試驗數(shù)據(jù)可知在2種油中自下而上的各二次繞組溫升由低到高，圖2中各繞組符合在油中位置與散熱及溫升的普遍規(guī)律。

3.2.2.1 處于器身下部的A3、B3線圈溫升（單位K）

從表4中得知，處于器身下部的A3、B3線圈在FR3油中其銅油溫差比在礦物油中略高1 K左右，但其線圈平均溫升卻均低2 K左右。

表 4 處于器身下部的A3、B3線圈溫升（單位K）

3.2.2.2 處于器身中部的A 2、B 2線圈溫升（單位K）

從表5中得知，處于器身中部的A2、B2線圈在FR3油中其銅油溫差比在礦物油中高5 K以上，線圈平均溫升高2 K左右。

表 5 處于器身中部的A2、B2線圈溫升（單位K）

3.2.2.3 處于器身上部的A1、B1繞組線圈溫升（單位K）

從表6看，處于器身上部的A1、B1線圈在FR3油中其銅油溫差比在礦物油中高10 K以上，其繞組平均溫升高出7.3 K及8.8 K，相當(dāng)可觀，其運動黏滯度比礦物油大的物理特性，對處于該位置的繞組散熱很不利。處于該位置的繞組在FR3油中，其銅油溫差需要按常規(guī)設(shè)計+5 K以上的余量，或根據(jù)更多試驗數(shù)據(jù)調(diào)整計算系數(shù)。

表 6 處于器身上部的A1、B1線圈溫升（單位K）

3.2.3 低壓上中下繞組同油溫差對比（單位K）

由表7可見，在FR3油中，繞組沿高度方向，其銅油溫差較大，最頂部的線圈比最底部的銅油溫差大15/14.4K，而在礦物油中，差值僅為5.9/3.2。

表 7 低壓上中下線圈銅油溫差對比（單位K）

由此可見，油箱內(nèi)處于較低位置的較冷的冷卻油并不能很完全順利推送到頂部，F(xiàn)R3油運動黏滯度比礦物油大的物理特性對處于較高位置的繞組散熱很不利。因此，建議該處繞組的縱向及輻向油隙應(yīng)適當(dāng)加大。

3.2.4 高壓繞組

與礦物油相比較，高壓繞組在FR3油中的銅油溫差需要提高5 K的余量，或根據(jù)更多試驗數(shù)據(jù)調(diào)整。

3.2.5 繞組溫升

繞組溫升為限值，不允許有正偏差，故溫升計算當(dāng)以上述各組繞組數(shù)據(jù)中最為惡劣的數(shù)據(jù)為計算依據(jù)。

繞組平均溫升=銅油溫差+油平均溫升

油平均溫升高出部分+0.7K，銅油溫差最大差值+5.3K，繞組平均溫升應(yīng)在常規(guī)礦物油計算基礎(chǔ)+6K，或根據(jù)更多試驗數(shù)據(jù)調(diào)整計算系數(shù)。

4 結(jié)論

FR3油的運動黏度較大，對繞組的散熱不利，設(shè)計時需要格外關(guān)注繞組的輻向、縱向油隙。

基于本產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)特點，施加工況與計算結(jié)果相差不大的情況下，從試驗結(jié)果分析，F(xiàn)R3油對油頂層及油平均溫升的影響略小于對繞組的溫升。油平均溫度基本與常規(guī)計算一致，油頂層溫升按常規(guī)計算后另留3 K欲量應(yīng)可滿足要求。繞組溫升應(yīng)加大裕度。根據(jù)本產(chǎn)品頂部低壓繞組試驗結(jié)果，計算上留6 K欲量為宜。

鑒于FR3油運動黏滯度較大的特性，在變壓器器身結(jié)構(gòu)設(shè)計時，需要對繞組的油道結(jié)構(gòu)進行適當(dāng)修正，增大油流通道，確保溫升滿足要求。因此建議產(chǎn)品器身結(jié)構(gòu)設(shè)計時注意以下幾點。1）加大餅間油隙，尤其產(chǎn)品輻向較大時更需注意。2）關(guān)注各線圈內(nèi)外側(cè)的第一油。3）合理布置油道導(dǎo)向通路。4）適當(dāng)擴大器身底部、頂部的端圈處有效進出油口。5）與油路相關(guān)的線圈、端圈注意控制理論直徑尺寸。