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        跨越既有鐵路線橋梁平轉(zhuǎn)施工技術(shù)研究

        2020-06-15 07:57:08
        河南建材 2020年5期
        關(guān)鍵詞:鐵路線剛體轉(zhuǎn)體

        劉 劍

        中鐵二十五局集團第一工程有限公司(510405)

        0 前言

        近幾年,我國在建設(shè)高鐵、城際鐵路時經(jīng)常遇到跨越既有運營鐵路線的狀況,采用何種施工方法在既能夠順利施工并保證工期按時完成,又能夠保證既有鐵路線的正常運營,盡量減小對既有鐵路線的干擾,成為工程建設(shè)者們關(guān)注的問題。實踐表明,轉(zhuǎn)體施工既能保證既有鐵路線的正常運營[1-3],又能產(chǎn)生明顯的經(jīng)濟效益和社會效益,并能保證質(zhì)量地完成橋梁的建設(shè)。我國的轉(zhuǎn)體施工工藝是從拱橋平轉(zhuǎn)施工發(fā)展起來的。先出現(xiàn)了有平衡重平轉(zhuǎn)施工法,然后出現(xiàn)了無平衡重平轉(zhuǎn)施工法,最后又出現(xiàn)了豎轉(zhuǎn)施工及平豎相結(jié)合的施工方法[4-5]。徐飛等人通過對寶蘭南河川渭河特大橋進行仿真分析,通過對橋梁及轉(zhuǎn)動體系的仿真分析,對整個施工過程進行研究,研究了轉(zhuǎn)動體系對橋體的影響[6]。張新岡等人通過研究景德特大橋,建立了球鉸接觸應(yīng)力的解析公式,通過預(yù)埋應(yīng)力計估計不平衡力矩,最后,以工程為依托,對轉(zhuǎn)體理論控制參數(shù)進行了修正[7]。

        文章以新建鐵路某大橋為工程背景,通過對平轉(zhuǎn)施工關(guān)鍵技術(shù)的研究和對施工過程的全程監(jiān)控,保證了梁體變形和應(yīng)力在施工過程中滿足設(shè)計要求,保證了轉(zhuǎn)體后橋梁線形符合設(shè)計要求,為該橋的建設(shè)、運營及養(yǎng)護提供依據(jù)。

        1 工程概況

        新建鐵路某特大橋上部結(jié)構(gòu)為(64+108+64)m,現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁,跨中直線段及邊跨直線段截面中心處梁高為4.5 m,中支點處截面最低點梁高7.5 m,如圖1所示,梁底下緣按圓曲線變化。

        為減少施工過程中對鐵路正常運營的干擾,保證既有線路運營安全,本橋確定采用平轉(zhuǎn)法進行施工,具體流程為:平行于鐵路方向懸澆施工;待全部懸臂節(jié)段施工完畢后轉(zhuǎn)體施工T構(gòu)均逆時針旋轉(zhuǎn)35°;轉(zhuǎn)體完成后節(jié)段合龍;施工二期恒載。

        圖1 某鐵路特大橋

        2 不平衡稱重試驗

        橋梁的轉(zhuǎn)體技術(shù)難度大,精度要求高,是全橋施工的關(guān)鍵步驟。理想的轉(zhuǎn)動體系必須具備易于轉(zhuǎn)動和安全穩(wěn)定這兩個條件,稱重試驗就是為了滿足這兩個條件。稱重試驗采用球鉸轉(zhuǎn)動測試不平衡力矩。通過測試剛體位移的突變,來計算不平衡力矩。由于此過程只考慮剛體作用而不考慮撓度等影響因素,所以該方法受力明確,結(jié)果準確。當脫架完成后,整個梁體的平衡表現(xiàn)為兩種形式。

        轉(zhuǎn)動時球鉸摩阻力矩MZ大于轉(zhuǎn)體不平衡力矩MG。

        梁體不發(fā)生繞球鉸的剛體轉(zhuǎn)動,體系的平衡由球鉸摩阻力矩和轉(zhuǎn)動體不平衡力矩所保持[8-10]。

        則轉(zhuǎn)體不平衡力矩:

        式(1)~(2)中,P1、P2為梁體發(fā)生微小轉(zhuǎn)動時,兩側(cè)支點反力;L1、L2為兩側(cè)支點力臂。

        轉(zhuǎn)動時球鉸摩阻力矩MZ小于轉(zhuǎn)體不平衡力矩MG。

        梁體發(fā)生繞球鉸的剛體運動,直到撐腳參與工作,體系的平衡由球鉸摩阻力矩、轉(zhuǎn)動體不平衡力矩和撐腳對球心的力矩所保持。

        則轉(zhuǎn)動體不平衡力矩:

        靜摩擦力矩:

        式(3)~(4)中,P升、P落為梁體落、升頂時支點反力;L1為該側(cè)支點反力臂。

        不平衡稱重試驗儀器具體布置如圖2所示,測量儀器為千斤頂和千分表。

        圖2 測試設(shè)備布置示意圖

        3 不平衡配重設(shè)計

        33#的稱重試驗結(jié)果如圖3所示。

        圖3 33#墩位移實測曲線

        由圖3可知,33#、34#墩的稱重均為第二種情況,按第二種情況計算轉(zhuǎn)動體不平衡力矩和靜摩擦力矩。轉(zhuǎn)動偏心距、球鉸靜摩阻系數(shù)及配重計算采用式(5)~(7)。

        根據(jù)式(3)~(7)可算出不平衡力矩、摩阻力矩、轉(zhuǎn)動體偏心距、球鉸靜摩阻系數(shù)以及配重,計算結(jié)果見表1。

        配重后,梁體在轉(zhuǎn)動過程中無異常,保證了轉(zhuǎn)體的順利進行

        表1 縱向配重計算結(jié)果

        4 結(jié)語

        建立了通過不平衡稱重試驗確定不平衡力矩、摩阻力矩、摩阻系數(shù)、偏心距,并制訂了梁體配重方案等。配重后,梁體在轉(zhuǎn)動過程中無異常,保證了轉(zhuǎn)體的順利進行。

        該橋轉(zhuǎn)體的順利實施,為同類型連續(xù)梁橋的懸臂監(jiān)控及轉(zhuǎn)體施工提供借鑒。

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